5.5.3. Az alapok alapvető méreteinek meghatározása (3. rész)

A központi terhelésű alapokra az alap tényleges nyomása az alapzat alá az alapzatnak meg kell felelnie az alábbi feltételeknek:

ahol N az alapra ható összes függőleges tervezési terhelés összege, kN;

Qf - a terhelés számított értéke az alap saját súlyától, kN;

F - alapterület, m 2.

Az excentrikusan megterhelt alapozásnál a deformáció alapjainak kiszámításához a terhelés szélén a talajra gyakorolt ​​nyomást a következő képlet határozza meg:

ahol N, Qf, F jelentése ugyanaz, mint a (3.16) képlet;

M - az alagsor minden tengelyén fellépő hajlítónyomaték számított értéke, az alap szélén alkalmazott excentrikus terhelésnél, kNm;

W - a bázis aljának négyzetének ellenállási ideje, m 3, egyenlő:

b) kerek és sokszögű:

a pillanatok irányától függően.

Figyelembe véve a szomszédos alapozások hatását az előrejelzettre, a sarokponton a legnagyobb határnyomás értéke nem haladhatja meg az 1,5R-ot, ahol R az alapra számított nyomás.

Ha a feltételek (3.16) vagy (3.22) és (3.23) teljesülnek, akkor a tervben lévő alapítvány dimenziói korábban elfogadásra kerülnek a harmadik közelítéshez (b, l, d). Más esetekben az alagút alapjainak méretét meg kell változtatni, amely fokozatos szelekcióval vagy analitikus módszerekkel megoldható, az oldalak dimenzióira vonatkozó egyenletek megoldása a tervben, nevezetesen:

Az alagsor alapjainak mérete a pillanat, a normál és a keresztirányú erők egyidejű hatásával

A számítás a II gr. stb.

Az alap lábának hozzávetőleges területe

Az átlagos P nyomás nem haladhatja meg az R talajbázis számított ellenállásának értékét:

ahol g folyamatosan egyenletesen elosztott függőleges terhelés a padlón, technikusok utasításai szerint vagy 20 kN / m 2; R az alap talajának tervezési ellenállása, az [1, PP 2,41-2,49].

Maximális határnyomás Pmax a terhelések bármilyen kombinációjával növelhető addig, amíg a [1, 2.47] feltételek teljesülnek, és a minimális Pmin nagyobbnak kell lennie mint nulla:

Ez utóbbi követelményt azzal magyarázza, hogy a hidraulikus darukkal ellátott épületek nyomásának háromszög alakú rajza nem ajánlott, mivel a hosszanti és a keresztirányú fékerők az alapokat forgathatják a pont körül Pmax [4].

Peremnyomás az Alapítvány alapja alattmax, Pmin találja meg a feltételezetten a nyomóvonalnak a földön lévő lineáris eloszlását a pillanat irányában a képlet szerint:

Wy - az alagsor bázisának az y tengelyhez viszonyított ellenállásának pillanata.

Ellenőrizzük, hogy az alsó oldalon az átlagos nyomásérték kisebb-e a számított ellenállásnál, és teljesül a nyomás határrendtartásának feltétele:

Az alagsor méreteinek végleges elfogadásához az abszolút tervet a rétegzett elemi összegzés módszerével határozzuk meg.

Feszültségvizsgálat az alapzat alján

A számítás célja az átlag meghatározása. Maximális és minimális feszültség az alap alapja alatt, és hasonlítsa össze őket a talaj számított ellenállásával.

Ahol R, Rmax és Pmin- a bázis alapjainak alap-, maximum- és minimális nyomása;

N1- a számított függőleges terhelés az alapon, figyelembe véve a hidrosztatikus nyomást, ha van ilyen;

M1- a bázis aljzatának súlypontján áthaladó tengelyhez viszonyított becsült pillanat;

És - a talp területe;

W - az alapzat alján lévő ellenállás pillanata;

ya- az alkalmazott munkakörülmények együtthatója 1,2;

yn- megbízhatósági együtthatót a tervezett rendeltetéshez viszonyítva, feltételezzük, hogy 1,4;

l- az alap aljának hossza

b - az alap talpának szélessége

R- a talaj becsült ellenállása az alap alapja alatt

A bázis számított függőleges terhelését az alábbi képlet határozza meg:

Hol pf és pg- terhelés az alapzat és a talaj tömegéből az alátámasztásokon, mN;

ra- az alapzat burkolataira ható víz tömege (figyelembe véve, ha az alapzat vízálló talajba van ágyazva), mN;

pn- a span súlya, mN;

rhogy- iszap, ideiglenes függőleges mozgó terhelésből, mN;

Az ellenállás pillanata az alap alapja mentén megegyezik:

A bázis alja súlypontjának áthaladó tengelyhez viszonyított becsült pillanata megegyezik:

Most ellenõrizzük, hogy a stresszfeltétel megfelel-e az alap alapjainak:

A feszültségek erősségének mindhárom feltételét az alapzat alatt végezzük, ezért a számítás helyesen történik.

3.5 A csapadék alagsora kiszámítása

- dimenzió nélküli együttható 0,8;

Gzpi-átlagos függőleges (kiegészítő) stressz az i.

hén és Eén-Megfelelően a deformáció vastagsága és modulusa az i-es talajréteggel:

n az a rétegszám, amelybe a bázis összenyomható rétege megszakad.

A számítási módszer a következő:

1. A talaj összenyomható vastagsága az alapzat alja alatt helyezkedik el h vastagságú elemi rétegekreén, ahol b az alap alapzatának szélessége = 5,44 m. A rétegvastagság mint hén= 2,0 m

Az elemi rétegek határainak meg kell egyezniük a talajrétegek határaival és a felszín alatti víz szintjével.

A bontás mélysége kb. 3 * b = 3 * 5.44 = 16,3 m legyen

10 rétegre szakadunk. A számítási adatokat a 2. táblázat tartalmazza.

2. Határozza meg a függőleges feszültségek értékét a talaj súlyának következtében az alap alapja és az egyes alsó rétegek határán.

- függőleges feszültség a talajtömeg miatt az alap alapszintjénél

Hol van K?hogy- az oldalsó nyomás geostatikus együtthatója 1;

y a talaj felszín alatti víz szintjének (a víz mérési hatásának figyelembevételével meghatározva) fajsúlya,sb= 10 kN / m 2

Zén- a tervezési réteg aljától az alapítvány aljától való távolság;

aén- az i-edik réteg talajának aránya. A talaj talajvízszintje alatt vagy a folyó alatti, de a víz feletti víz alatti fajsúlyát a víz súlyozási hatásának figyelembevételével kell meghatározni: A vízben a talaj saját súlyára gyakorolt ​​stressz bármely vízszintes szakaszon, a víz súlyozási hatásának figyelembe vétele nélkül.

Határozza meg a függőleges igénybevételek értékét a talaj súlyának következtében az egyes alrétegek határánál (az adatok szerepelnek a táblázatban). A számítás eredményei alapján a talaj saját súlyának vertikális feszültségeit alkotjuk.

3. Meghatározzuk a függőleges feszültséget az alap alapja alatt, amely a természettől függően a következő képlet segítségével van kiegészítve:

P - az átlagos nyomást a talajra a normatív állandó terhelésektől

A az alagsori lábnyom,

N11- számított függőleges erő

rn-a terhelés súlya;

rg- a talaj tömegének terhelése a lerakódásokon;

ra- a víz súlya az alapzat aljzataira ható (figyelembe véve, ha az alapot vízálló talajra vágják)

N11= 4,3 + 1,49 + 5,6 = 11,39 * 10 3 = 11390kN

A talajban lévő további függőleges feszültségek eloszlásának a koordináta értékét a következő képlet adja meg:

- a táblázatból vett együttható az alap alaptestétől függően.

A négyszögletes alapzat képaránya

és relatív mélysége egyenlő

Megtaláljuk a táblázat szerinti együtthatót, számoljuk ki a telek ordináinak értékét a további függőleges feszültségek eloszlásának a talajban.

Az alapbázis ellenállásának pillanata

A p helyzete a földön az excentrikusan betöltött aljzat talpának éleinél a következő képlettel határozható meg:

hol van az alapbázis ellenállásának pillanata.

Ábra. 9. Számítási séma a Pmax és Pmin

ahol N, M - erőfeszítések az alapítvány alapjain:

ahol, figyelembe véve az alap és a talaj súlyát a szegélyeken.

d az alap mélysége;

l és b - az alapzat mérete;

A - alapterület;

R az alap talaj tervezési ellenállása;

-A talajtakaró hatása az alapra;

- az alap fenekéhez viszonyított válligény;

- az T alapvastagsághoz viszonyított vállat erőssége;

Két egymásra merőleges sík pillanatai esetén:

1. Négyszögletes alapozás

ahol az alap alaptestének az x és y tengelyhez viszonyított ellenállásának pillanata.

2. Kerek vagy gyűrűs alapra

egy kör ellenállásának pillanata

- a gyűrű ellenállásának pillanata.

ahol rext és rnar - a gyűrű belső és külső sugarai.

Ezért az alapítvány végső méreteinek meghatározása ebben a tervezési szakaszban a következő feltételeknek kell teljesülni:

1. Az alapnyomás alatti alapnyomás a p≤R.

2. A legnagyobb határnyomás (egy hajlítónyomaték hatása alatt ugyanabban a függőleges síkban)max ≤ 1,2 R.

A legnagyobb határoló nyomás az alapozás alatt (két egymásra merőleges síkban hajlító pillanatok hatására) pmax ≤ 1,5 R.

Az alap alatt lévő minimális nyomáshoz pmin > 0, azaz. A szétválasztás nem megengedett.

Ha az 1-3. Feltételek teljesülnek, akkor az ezen a tervezési fázisban levő alapot ugyanolyan dimenzióknak kell tekinteni, mint amelyeket az alapozási erő N alapja mentén csak függőlegesen központosított hatások számításai során nyertek.

Ha az 1 - 3 feltételek közül legalább egy nem teljesül, akkor meg kell növelni az alapítvány méretét a tervben (d változás nélkül).

Az alap mérete megváltoztatásakor aszimmetrikus lehet az N erő aktuális tengelye körül.

Ezután újra meg kell kezdeni az összeset, az 1. ponthoz kiindulva - az alap aljának méretét meghatározva, amely az alapok számításának elvét tükrözi az egymást követő közelítések módszerével.

Az üledékalapok meghatározása, szabálytalanságok és tekercsek meghatározása. A bázisok méretének meghatározása.

A deformációk alapjainak kiszámítása az alapok és az alapszerkezetek abszolút vagy viszonylagos mozgását korlátozza olyan korlátok között, amelyeknél a szerkezet rendes működése garantált, és a tartóssága nem csökken (az elfogadhatatlan üledék megjelenése, emelkedések, tekercsek, a tervezési szintek és szerkezeti pozíciók változása, vegyületjeik rendellenességei és stb.) Meg kell jegyezni, hogy az alapok magasságát és a szuper-alapszerkezeteket szilárdsággal és törésállósággal olyan számítással ellenőrizzük, amely figyelembe veszi a szerkezet és az alapzat kölcsönhatását (a folyamatban felmerülő erőket és deformációkat).

A tanfolyam során az alap alapjainak különböző pontjain csak az egyik lehetséges alakváltozás típusát vizsgáljuk - az alap telephelyének különböző pontjaiban az alap települést, amely meghatározza az aljzat központjának elrendezését, az élek egyenlőtlenségeit és az alagsori tekercset.

Az üledék számítását a rétegenként rétegzett összegzés módszerével végezzük, amely lehetővé teszi számításba véve a szerkezet szerkezetének és a bázis heterogenitásának fokozatos megszüntetését, a deformáció modulus mélységében bekövetkező változás során kifejezve.

A vázlatot a féltér-séma szerint határozzuk meg, az összetételre szoruló szekvencia feltételes korlátozásával:

hol van a dimenzió nélküli koefficiens, amely a talaj laterális kiterjedését jellemzi?

- az i-es talajréteg deformációs modulja;

- az i-es réteg vastagsága;

- azon rétegek száma, amelyekbe a bázis összenyomható ágya el van osztva;

-Függőleges függőleges stressz az i-es réteg közepén.

a következő képlet határozza meg:

ahol α az a tényező, amely figyelembe veszi a mélységben lévő további nyomás változását, és attól függően, hogy az alap alapja (l / b) és a relatív mélység, a zéta a táblázatból származik-e. 1, 30 o. 2 SNiP 2.02.01-83 * "Épületek és szerkezetek alapjai". Ez a táblázat a Boussinesq (1885) és Flaman (1892) által elért rugalmassági elmélet egyenleteinek megoldását eredményezi a sík és tömeges problémák esetén.

A számításokat a következő sorrendben végezzük.

Először kiszámítjuk a p0 - a talajjal szembeni természetes függőleges nyomás mellett:

ahol p az alap alapja alatt az átlagos nyomás,

- a talaj saját súlyától való függőleges stressz az alapzat szintjén, az építés megkezdése előtt (beleértve a mérést is),

- A talajnak az alap alapja feletti átlagolt fajsúlyát az alábbi képlet határozza meg:

ahol - a jelen útmutató 15. oldalán található képletek határozzák meg,

-A pincében lévő aljzat eltávolítása a talajvízszint alatt.

ahol nc - a szerkezetből származó terhelés (az alap megmunkálásának erőinek függőleges összetevője),

= 2,2 tf / m 3 - az alapzat és a talaj aránya az oszlopokon;

= 1,0 tf / m3 - fajsúlya;

És - az alap aljának területe;

d - az alap mélysége.

Meghatározása0, építsen egy diagramot a z tengely mentén (mélység). Ebben az esetben a számításokat célszerűen táblázatos formában végezzük (a négyzet alakú példát a tervben).

A sekély alapok számítása és kialakítása

Wx, Wy - az alapalap ellenállásának pillanata

4. Az alapítvány építése

A hozzárendelés szerint az oszlop típusa vasbeton, 0.4 x 0.4 m.

4.1. Az alapítvány típusát a merevség állapítja meg

Az alapítvány a podkolonnikom.

4.2. A tervben szereplő al-oszlop dimenziói konstruktív módon kerülnek hozzárendelésre, és egyenlőek:

bkp = bk + 0,6 = 0,4 + 0,6 = 1 m

lpk = lk + 0,6 = 0,4 + 0,6 = 1 m

A kiválasztott alapfajták esetében az alapszerkezet vagy a födémrész magasságát a következő képlet határozza meg:

l, b - az alap bázisának mérete a tervben;

- az oszlopok keresztmetszetének mérete (kiosztáskor).

- a beton számított rezisztenciája a szakítószilárdságra, kPa;

- az alsó láb átlagos nyomása, kPa.

A tényleges magasságot (figyelembe véve a védőréteget) a következő képlet adja meg:

Vegye ki az optimális magasságot 900 mm-nek (150 mm-es többszöröse)

Ezen a magasságon konstruktív 3 lépcső - 300 mm.

5. A támadás alapjainak kiszámítása

Ellenőrizze az alapszerkezet merevségének állapotát az alábbi feltételekkel:

Lyukasztás történik egy csonka piramis felületén, amelynek felső bázisa az al-oszlop vagy oszlop alsó része, és az arcok 45 ° -os szögben vannak

ahol: Atr - a piramis felszínének felszínének kitörése;

APR - lyukasztó terület - a pincék aljának területe a lyukasztás piramisán kívül.

kPa a beton számított szakítószilárdsága.

6. Az alapszerkezet megerõsítése (hajlítási számítás)

Az adott keresztmetszet alapjainak (alapozó aljának) megépítésének meghatározásakor egy adott keresztmetszetben merev beágyazású konzolos gerendát - az alapítvány fennmaradó részét, amelyen a terhelés működik - a tervezési tervnek tekintendő.

Mindkét oldalon kiválasztjuk a munkaerősítést:

Egyetlen rúd keresztmetszete:

A mérőeszközről az As1 = 1,313 cm2 átmérőjű, 12 mm átmérőjű megerősítést választottuk, majd As = 5 h1,313 = 6,565 cm2.

Egyetlen rúd keresztmetszete: cm2

A mérőeszközről válasszon az As1 = 0,503 cm2-es átmérőjű, 8 mm átmérőjű megerősítést, majd az As = 5x0,5003 = 4,024 cm2

Egyetlen rúd keresztmetszete: cm2

A mérőeszközről 6 mm-es átmérőjű As1 = 0,283 cm2-es vasalót választunk, majd As = 5h0,283 = 1,415 cm2

Elfogadjuk a 12 mm-es átmérőjű A-400 erősítés rácsát. Az l és b oldalán a mennyisége db lesz.

7. A csapadék számítása rétegenként rétegenként

7.1. Az aljzat lábának átlagos nyomása Rsr = 336,85 kPa

7.2. Természetes talajnyomás az alapzat alján.

7.3. További függőleges nyomás az alap alapja alatt.

7.4. Az alapzat bázisát elemi rétegekre osztjuk m

Számíts ki és építs fel egy természetes nyomást

7.5. Számítsd ki és építs fel egy diagramot, ahol

a a stresszcsillapítási együttható. Az alap és a relatív mélység oldalarányától függően az érték a SniPa táblából választható.

7.6. Keresse meg az összenyomható rétegek alsó határát:

7.7. A teljes tervezetet minden rétegben figyelembe vesszük:

Az algoritmus számításait a 8. táblázat tartalmazza.

Az alap alja méretezése

Állítsa be az alapítvány alakját. A blokkok, téglák, stb. Teherhordó falakkal ellátott épülethez egy csíkalapot használnak, és a számítás során egy 1 m hosszúságú részt veszünk figyelembe. A vázszerkezethez külön négyzet alakú vagy négyszögletes alapokat rendelünk.

Számítsa ki az alagút előzetes területét az alábbi képlet szerint:

ahol a terhelés összege az alapon a számítások második csoportjának számítására (szalagalapokra - lineáris terhelés, téglalap alakú és négyzetes koncentrált terhelés esetén), kN;

RO - a talajvisszatartó réteg számított értéke, KPA;

γf - az alapanyag anyagának és a talajnak az éleihez viszonyított átlagos fajsúlya (20 kN / m 3);

d - az alap mélysége, m

Az alap alapterületének megszerzett értéke szerint a méretei:

-az A = 1 szalagalapokhoz*b, ahonnan = A;

-négyzetes alapra A = ², ahonnan in =;

-négyszögletes A = a*b = k * b2,

ahol k = a / b, akkor az 1.17 - 1.6 tartományban, majd in =;

a és b - az alap szélessége és hossza.

Ezután építsd fel az alapot a monolit vasbeton beton és beton alapszerkezeteinek vagy szerkezeteinek felhasználásával (lásd az 1.1. Pontot - a függelék 1.9.

Az alap alapjainak kiválasztásában a fő kritérium az állapot teljesítése

ahol PII - az átlagos nyomás az alapzat alapja, kPa,

ahol nOII - Külső terhelés az alapon a KN második állapotcsoportjának kiszámításához;

NfII - tervezési terhelés az alap súlyánál a deformáció kiszámításánál, KN;

NGR - ugyanaz a talaj, a padló és más eszközök súlya az alapítvány alátétek felett; KN;

És - az alap elfogadott területe, m ².

R a talaj tervezési ellenállása a 3.41 [1] szerint a következő képlet szerint:

ahol γC1C2 - a táblázatban szereplő munkakörülmények együtthatói. 6.2

K az 1 megbízhatósági együttható, ha a talaj szilárdsági jellemzőit (C és φ) közvetlen próbákkal és K = 1.1 értékkel határozták meg, ha azokat a táblákból vették;

M γ, Mq, Mc a táblázatból vett együtthatók. 6,3;

kZ - a következő tényezőt kell figyelembe venni:

γ”II - ugyanaz, az egyed fölött fekszik;

Táblázat 6.3 - Mγ, Mq, Mc együtthatók

CII - a talaj specifikus tapadásának számított értéke, amely közvetlenül az alapzat alatt helyezkedik el, kPa;

dén - az alapstruktúrák alapjainak mélysége a tervezés szintjétől, vagy az alagsorból származó külső és belső alapok mélyebb mélységét a következő képlet határozza meg:

ahol hS - a talajréteg vastagsága az alagsorból az alagsorból, m;

hcf - alagsori padlózat vastagsága, m;

γcf - az aljzat padlószerkezet fajsúlyának számított értéke, kN / m 3

dB - pincék mélysége - a tervezési szinttől az alagsorig terjedő távolság, m (20 m széles pincékhez - dB = 0).

Megengedhető alulterhelés 5%. A kezdeti számításnál leggyakrabban ez a feltétel nem teljesíti a szükséges tűrést. Ebben az esetben meg kell változtatni az alj területét, ismételje meg az összes számítási műveletet és ellenőrizze újra a P állapotot.II ≤ R

Számítások kísérik a szükséges vázlatokat, a végleges változat - rajzolni a lapon.

Az alapítvány nem centrális betöltéséhez az egymást követő közelítéssel a következő feltételek teljesülnek:

közepes nyomásra a P talpánálII, határozza meg

maximális szélnyomás esetén:

minimális nyomás esetén:

Edge nyomás, PMAXII,minII, az alapítvány alapját az alábbi képlet adja meg:

hol van a teljes függőleges tervezési terhelés?

az alap alapszintjét ugyanúgy kell kiszámítani, mint az alapnyomáson mért átlagos nyomást (lásd a 6.5. képletet), kN;

- pillanat a tervezési terheléstől az alap alapszintjében, kN * m;

W a lábazati terület ellenállásának mértéke, m 3.

Négyszögletes alapra

ahol a az alap m nagy oldala, leggyakrabban a pillanat irányában. Csíkos lábazathoz:

Az excentrikusan töltött alap talpának mérete

Az excentrikusan megterhelt alapozás külső felületének mérését az egymást követő közelítés módszerével végezzük.

A cikk tartalma:

◊ Ellenőrizze az aljzat alaprészének megfelelőségét a gyenge talaj alsó rétegének jelenlétében.

Ha a terhelés bármely tervezési kombinációjának eredő külső erői nem mennek keresztül az alap lábának középpontján (az alapot a pillanat vagy az alap alapja okozhatja, csak egy irányba korlátozott tér alakulhat ki, stb.), Akkor az alap alapzatának mérete excentrikus betöltött elem. Az excentrikusan betöltött alváz számítását az egymást követő közelítés módszerével végezzük.

Az alap számított talajszilárdságának és az alap alapméretének becsült értékét javasoljuk először meghatároznia, hogy az alapozás a fentiekben ismertetett eljárás szerint központilag betölthető-e, és a bázison keletkező területet általában a külső erők excentricitásától függően 10... 20% -kal vagy annál nagyobb mértékben növelik.

Következetes közelítésre van szükség az alábbi feltételek teljesítéséhez:
az egyedüli pII-ra vonatkozó átlagos nyereséget a következő képlet határozza meg:

pII = (N0II + NfII + NgpII) / (bl), míg a PII≤R feltételnek teljesülnie kell;

az excentricitásra vonatkozó legnagyobb marginalis nyomás esetén az alap alapjának egyik ≥ fő tengelyéhez viszonyítva: p max≤1.2R;
a maximális nyomás az alapozás szögében p max≤1,5R;

Azt is ajánlott, hogy ne engedje meg az alsó talpnak, hogy elszakadjon a talajtól, amit a p min II ≥ 0 állapot figyelembevételével érhetünk el. Az ≥ 500 kN terhelési kapacitású daruk pillanatában ajánlott, hogy
p min II / p maxII ≥ 0,25.

Az utolsó két feltétel nem elégedhet meg a sűrű talajjal, ha az alagsori sarok jelentős fejlődése nem lehetséges, valamint a talajok cseppfolyósodása alternatív módon töltődik és teljesen kiürül az alapzat egy része alatt.Az általánosságban ha a pillanat a tehetetlenség mindkét fő tengelyéhez viszonyítva működik (lásd az 1. ábrát ), marginális nyomás

P maxII, minII = (NII / Af) ± (MxIIy / Ix) ± MyIIx / Iy. (1 képlet);

ahol NII a függőleges tervezési terhelés az alapítvány szintjén, KN; Az alagsor AF-területe, m ²; MxII és MyII momentumokat a tervezési terhelések ezen kombinációjából a pincék alsó lábának keménységének fő tengelyéhez viszonyítva, kN · m; Az Ix és az Iy az alagút alapterületének tehetetlenségi nyomatéka az x, y és m² tengelyek vonatkozásában, a fennmaradó szimbólumok pedig az 1. ábrán láthatók.

Az NII értékét a következő képlet határozza meg:
NII = N0II + NfII + NgrII (Formula-2), ahol N0II-tervezett terhelés a keresztmetszetben a talajfelszín szintjén a II. Csoport számításakor kN; NfII - számított alapsúly, kN; A talaj NgrII becsült tömege az alapzat szegélyén, kN.

Ábra-1. Az excentrikusan betöltött aljzat talpának éleihez tartozó talp és nyomás diagramok diagramja

Ha a kapott eredményt az alapzat téglalap alakú területe A pontján alkalmazzuk (1. ábra), a -1 képlet a következő alakot eredményezi:
P maxIIminmin = (NII / Af) [1 ± 6ex / l ± 6ey / b] (3-es képlet). Az ex és e excentricitást méterben határozzuk meg:
ex = MxII / NII és ey = MyII / NII (formula-4).

Ha a pillanat csak egy tehetetlenségi fő tengelyhez viszonyítva működik, akkor a -3 képlet a következő alakú:
P maxIIminmin = (NII / Af) [1 ± 6e / l]. (5 képlet). ahol e a következmény excentricitása az alagsori terület lábának súlypontjához viszonyítva, m; e = MII / NII; l a pillér síkjában lévő alsó talapzat (általában nagyobb) mérete, m
e = MII / NII (6-formula)

Az alap szélének vagy sarka alatt lévő nyomást általában két terheléskombinációra teszteljük: az NmaxII maximális normál erõsségére a megfelelõ MII és a maximális Nma nyomaték MmaxII abszolút értékével, és arra kell törekedni, hogy a nyomás egyenletes eloszlású legyen az állandó és hosszú ideig tartó átmeneti terhelésektõl. a talpon. A talpra gyakorolt ​​nyomás kiegyenlítése érdekében az alapot aszimmetrikusan alakítják ki, és a talpát (2. ábra)

ce = 0,5 (emaxII + eminII), ahol az e max és az eminII a maximális és minimális excentricitások, figyelembe véve a különböző lehetséges terhelési kombinációkra utaló jeleiket (például híddaruk az oszlop egyik vagy másik oldalán).

2. ábra. A talp alaptömegének sémája

A bázis alsó súlypontjának ábrája

Az excentricitás nagy értékével néha tanácsos egy hosszúkás alakzat alapját képezni, de általában l / b legfeljebb 3: 1, hogy összetett konfigurációjúvá tegye (T-szakasz vagy I-gerenda), vagy olyan alapot, amelyet függőleges horgonyokkal az alapfeszültséghez rögzíteni kell.

A kísérletek számának csökkentése érdekében az R1 és a pmaxII1 első meghatározása után az alapítvány alappillére az alábbi képlet segítségével kereshető meg:

Af2 = NII / R1 (pmaxII1 / 1,2R1); ahol az 1. index azt jelenti, hogy a képlet tartalmazza az előző (első) definícióban kapott értékeket. Af2 esetében a b, l méreteket választjuk ki, és az R-t finomítjuk az alábbi képlet szerint: R = Υc1Υc2 / ℜ [MΥℜ2bΥII + Mqd1ΥI + (Mq-1) dbuoII + McCII).

Ezen ismételt számítás után újra ellenőrizni kell a PII≤R, p max≤1,2R, p min II / p maxII ≥ 0,25 feltételeket, és szélsőséges esetben a talp dimenzióit 10... 20 cm-en kell megadni. min II ≥ 0, és a kapott erő az alagút alaprészének magjától túlmenően a következőket is vezérli.

Ha az eredő a talp legnagyobb terhelt peremétől legalább 0,25-es távolságon halad át a talp mérete a pillanat síkjában, akkor az él és a szögnyomást a következő képletekkel határozhatjuk meg: P maxIImini = (NII / Af) ± (MxIIy / Ix) ± MyIIx / iy. (1 képlet);

és P maxIIminii = (NII / Af) [1 ± 6ex / l ± 6ey / b] (3-as képlet), vagyis anélkül, hogy figyelembe vesszük az aljzat hiányos támogatását. A megadott határértéknél a rmahII legfeljebb 7% -kal csökken.

A kapott eredmény nagyobb eltérése esetén, ha lehetetlen ezt a feltételt elérni, célszerű az alap szélét levágni az alapra, függőleges horgonyokkal az előfeszítéssel. Ebben az esetben a kapott anyagot a horgonyok elülső feszességének összegével egyenlő erővel kell összeadni, amelyet a talajon lévő megbízhatósági együttható csökkent.

Kivételes esetekben kivételes esetekben (pl. Összeszerelési terhelés vagy speciális terheléskombináció) megengedett a megalapozatlan alapozás használata. A horgony alapjai, figyelembe véve a horgonyok előfeszítő erejét, rendszerint nem szabad egyedül elkülöníteni a talajtól. A feltételek teljesülése után p max≤1,2R; p min II / p maxII ≥ 0,25, kiszámítja az alapozás csapadékát és forgását, valamint a csapágykapacitás kiszámítását.

1. példa Határozzuk meg az alap alapzatának és az alap talaj tervezési ellenállásának kívánt méreteit, ha az alapban alkalmazott N0II = 2500 kN függőleges erő és egy pillanat M0II = 2500 kN · m az alaphoz alkalmazunk, és az alapot az alapra kell alkalmazni, az alap mélysége d = 2 m; nincs alagsor; a talaj állapotai a következők: agyagos talaj puha-műanyag állapotban, jellemzőkkel: φII = 14 °; és cII = 41 kPa, γI = γII = 18,5 kN / m³. Mivel a pillanat jelentős e-2000 = 2500 = 0,8 m-es excentricitást hoz létre, javasoljuk, hogy az alap alaptestének hosszúkás téglalap alakját vegye be: Kp = l / b = 1,5.

Az első megközelítésben ezt az alapot úgy számítjuk ki, hogy középen terheltek, majd a példában megadott talajviszonyoknak megfelelően a téglalap alakú aljzat méretének meghatározása egyidejűleg a talaj talajának ellenálló képességével (1. példa), az alagsori területet N0II = 2500 kH, 9, 12 m˛, figyelembe véve, hogy az alapozás pillanata M0II = 2500 kN · m, akkor növeljük az AF 20% -kal, majd feltételezzük, hogy AF = 11 m 2 arány Kp = l / b = 1,5 arányban. képlet

b1 = √ (11 / 1,5) = 2,7 m; l1 = 2,7 · 1,5 = 4,0 m. A b1 = 2,7 m esetén a talaj talajának tervezési ellenállását a következő képlet segítségével határozzuk meg: R = Υc1Υc2 / ℜ [MΥℜ2bΥII + Mqd1ΥI + (Mq-1) dbuoII + McCII) = 0,29, Mq = 2,17, Mc = 4,69, γc1 = 1,1, γc2 = 1, ℜ = 1, (ℜz = 1, mint ebben a példában).
Ezután R = (1,1 · 1) / 1 (0,29 · 1 · 2,7 · 18,5 + 2,17 · 2 · 18,5 + 4,69 · 41) = 316 kPa.

Megengedett marginalis nyomás 1,2 R = 1,2,36 = 379 kPa. Megvizsgáljuk a feltételeket: PII≤R, a maximális nyomás alapfelszereltségnél p maxII≤1, 2R; pminII≥0; p min II / p maxII ≥ 0,25, és találjuk a talp alatti nyomást a következő képlettel: pII = [N0II / (bl)] + γcpII · d.
Tehát pII = 2500 / (2,7 · 4,0) + 22 · 2 = 275 kPa 379 kPa. Ezenkívül nem nehéz meggyőződni arról, hogy pminII ≈ 0. Mivel a pillanat mindkét irányban működik, az alapítvány nem aszimmetrikus lehet. Szükséges vagy növelni az aljzat területét, vagy még inkább az 1 irányba húzni.

Az l / b = 1,5 arányt hagyva a képlet alapján a pincében található aljzat területe (második kísérlet) a következőképpen alakul: Af2 = NII / R1 (pmaxII1 / 1,2R1); ahol az 1. index azt jelenti, hogy a képlet tartalmazza az előző (első) definícióban kapott értékeket. Af2 esetében a b, l méreteket választjuk ki, és az R-t finomítjuk az alábbi képlet szerint: R = Υc1Υc2 / ℜ [MΥℜ2bΥII + Mqd1ΥI + (Mq-1) dbuoII + McCII).

Így: Af2 = (2975/316) (552 / (1,2 · 316) = 13,70 m², b = √ (13,70 / 1,5) = 3,02 m, b = 3m, l = 1, 5 · 3 = 4,5 m, majd NII = 2500 + 3 · 4,5 · 22 · 2 = 3094 kH; e = 2000/3094 = 0,65 m. Pmax = 3094 / (3 · 4,5) [1+ (6 · 0,65) / 4,5] = 428 kPa> 379 kPa.

Túlfeszültség 13% -kal Növelje a lábazati területet 15% -kal, majd AF = 3 · 4.5 · 1.15 = 15.52 m². Vidd b = 3,2 m; l = 4,8 m; AF = 15,36 m², majd NII = 2500 + 3,2 · 4,8 · 22 · 2 = 3176 kN; e = 2000/3176 = 0,63 m; PmaxII = 3176 / (3,2 ± 4,8) [1+ (6 · 0,63) / 4,8] = 370

Az aljzat méretének meghatározása

Határozza meg az alagsori területet a képlet segítségével

1,2 - együttható, figyelembe véve a pillanat egyenetlen hatását;

Nsk - a hosszanti erő normatív értéke;

R0 - becsült talajellenállás;

- talajellenállási érték,;

A nem központi terhelésnél az alapot a b / l = 0,6... 0,85 méretarányban tervezzük, nagyobb méretben a cselekvés pillanatában. Assign b / l = 0,6, akkor:

L = 2,7 m, b = 2,10 m a szerkezeti megfontolásoknál (300 mm-es többszöröse).

A műanyag deformációjának megakadályozása a talajban

Az alábbi feltételeknek is teljesülniük kell.

A peremnyomást a következő képlet határozza meg:

ahol nnf - az alapzat és a talaj súlyának szabályozóterhelése a burkolaton;

Mnf - Szabályozó hajlító pillanat az alapítvány szintjén

eo - a hosszanti erő excentricitása;

Mivel, akkor van egy trapéz alakú nyomást a talaj.

A feltételek teljesülnek, ezért elegendő az alapítvány elfogadott mérete.

Az alap szilárdságának kiszámítása

Az alapítvány tervezési sémája egy konzol, amelyet az alapítvány testébe szorítottak.

Az alapozás magassága és a lépcsők méretének meghatározása a nyomásra

Határozza meg az alap megmunkálási magasságát

ahol N a számított hosszirányú erő;

P - a föld ellenállása

A minimális magasság a padló a pincében a körülmények a robbanás ereje

ahol c a védőréteg vastagsága;

, ami kevesebb, mint a 300 mm-es lemez részének elfogadott magassága, ez azt jelenti, hogy nem változtatjuk meg az alapítvány elfogadott magasságát.

A pálya alsó részének kiszámítása a V keresztirányú erő hatására nem keletkezik, mivel a képarány b / l> 0,6.

Az aljzat megerősítésének megerősítése

Becsült talajnyomás az alapzat alján

hol van Mf - hajlítónyomaték a pálya alján lévő tervezési terhelésektől;

W - az alap aljzat ellenállásának pillanata;

A kiszámított hajlítónyomatékokat a talajnyomással terhelt konzolos sugár határozza meg

ahol - a talaj becsült nyomása;

A megerősítés szükséges része

Figyelembe véve a tervezési követelményeket, elfogadjuk a 16Æ12 S500A típusts= 1810 mm 2, 200 mm-es magassággal.

Az alapozás rövid oldalával párhuzamosan felerősített vasalást a 4-4. Szakasz hajlítónyomatéka határozza meg:

A megerősítést konstruktív módon 12Æ12 S500A fogadjuks= 1357 mm 2, 150 mm-es magassággal.

Az alsó oszlop kiszámítása

Az excentrikus tömörítésre vonatkozó számítás az üveg alsó részének szintjén lévő dobozrészekre és az alaplap burkolatának csatlakozásának helyén történik.

Az excentrikus tömörítésre vonatkozó számítás az üveg alsó részének szintjén lévő dobozrészekre és az alaplap burkolatának csatlakozásának helyén történik.

A megfontolt szakaszt az egyenértékű T alakúra redukálják, a védőréteg vastagsága 60 mm,

Számított erőfeszítések a 4-4. Szakaszban, figyelembe véve az oszlop súlyát és az oszlop egy részét:

A hosszirányú erő kezdeti excentricitása:

Az excentrikus tömörítésnél a keresztmetszetben lévő nulla vonal helyzetét határozzuk meg, mivel a semleges vonal a polcon halad, és a keresztmetszet téglalap alakú.

A hosszirányú megerősítés szekcionált területe:

A hosszirányú megerősítés számítás nélkül nem szükséges. A megerősítést a tervezési követelményeknek megfelelően legalább 0,05% -os megerősítési arányban kell megadni.

Elfogadva a 6Æ16 S500 alváz rövid oldalán A-vals = 1206 mm 2

Az alvázkeret hosszú oldalán a 4Æ16 S500c A hosszirányú megerősítéss = 804,4 mm 2.

Irodalom

1. Baikov V.N., Sigalov E.E. Vasbeton szerkezetek. Általános tanfolyam.

2. Thus Ya I., Pastushkov G. P. Előfeszített vasbeton szerkezetek.

3. SNiP 2.03.01-84 Építési kódok és előírások II. Tervezési szabványok. Beton és vasbeton szerkezetek.

4. SNiP 2.01.07-85. Rakományok és hatások / Gosstroy Szovjetunió. - M.: TsITP, Szovjetunió Állami Építési Bizottság, 1987.

5. Golyshev A.B. és egyéb vasbeton szerkezetek tervezése: Kézikönyv. 1990.-544. : il

Határozza meg az alap teljes terhelését koncentrált erők és az alap alapszintjén alkalmazott momentum formájában.

Határozzuk meg az alap súlyát: (2,4 * 2 * 0,3) * 25 + (1,8 * 1,4 * 0,3) * 25 + (0,8 * 1,2 * 0,8) * 25 = 55,38 kN

Határozzuk meg a talaj súlyát: (2,4 * 2 * 1,5) * 20-55,38 = 88,62 kN

600 + 56 + 89 = 745 kN

kNm

4. Határozza meg az alkalmazáseredmény excentricitását az alap geometriai tengelyéhez képest

5. Ellenőrizze a feltétel 0,153> 0,06

6. Ellenőrizze a szélnyomást az alap alsó szintjén:

Az alap m 3 tér lábának ellenállásának pillanata

A feltétel nem teljesül.

Ezután elfogadjuk a 3x2,7 méteres alap méreteit.

R = 1,1 * 1/1 * (0,39 * 1 * 3 * 19,7 + 77,1 + 10,3) = 121,55 kN / m 2

600 + 124,2 + 118,8 = 843kN

kNm

Ellenőrizzük a feltétel 0,135> 0,081

Az alap m 3 tér lábának ellenállásának pillanata

Ellenőrizze a feltételeket:

mert a feltételek teljesülnek a 3x2,7 m-es pincék méretének megadásával.

A tengely mentén b

1. Az első megközelítésben meghatározzuk a szükséges alapterületet a következő képlet segítségével:

= 900 kN; kNm; kPa; kPa

Az alapzat lábának mérete megegyezik a × b = 3 × 2.4 értékkel

2. Számítsuk ki a talaj számított ellenállását a b elfogadott értékén a következő képlet segítségével:

R = 1,25 * 1/1 * (0,39 * 1 * 3 * 19,7 + 77,1 + 10,3) = 121,55 kN / m 2

Határozza meg az alap teljes terhelését koncentrált erők és az alap alapszintjén alkalmazott momentum formájában.

Határozzuk meg az alap súlyát: (3 * 2.4 * 0.3) * 25 + (1.8 * 2.4 * 0.3) * 25 + (1.8 * 1.2 * 0.5) * 25 = 113,4 kN

Határozzuk meg a talaj tömegét: (3 * 2,4 * 1,5) * 20-113,4 = 102,6 kN

900 + 113,4 + 102,6 = 1116 kN

kNm

4. Határozza meg az alkalmazáseredmény excentricitását az alap geometriai tengelyéhez képest

5. Ellenőrizze a feltétel 0,088> 0,072

6. Ellenőrizze a szélnyomást az alap alsó szintjén:

Az alagsori lábnyom ellenállásának pillanata

A feltétel nem teljesül.

Ezután az alapítvány méreteit 3,6 és 2,9 m-re emeljük.

R = 1,1 * 1/1 * (0,39 * 1 * 3,6 * 19,7 + 77,1 + 10,3) = 126,6 kN / m 2

900 + 170,55 + 142,65 = 1213,2 kN

kNm

Ellenőrizze a feltétel 0,081> 0,087

Ellenőrizze a feltételeket:

mert a feltételeket úgy teljesítik, hogy az alapítvány mérete 3,6 h2,9 m.