A központi tömörített téglaoszlop (oszlop) kiszámítása

Oktatási célokból megfontoljuk, hogy egy vasbeton oszlopot cseréljünk az épület alsó szintjén egy téglaoszlopon (33. A 200 jelzésű műanyag extrúzió agyagtégla alakját tervezzük az 50 jelzésű oldatból (lásd a 2. megjegyzést a 4.30. Oldaltól [5]) a kőzettartalom számított rezisztenciája R = 2,2 MPa értékkel (2. táblázat [5]). A megerősítetlen falazat rugalmas jellege

a = 1000 (15. táblázat [5]).

Az alsó szint téglaoszlopának terhelése az alap szélének szintjén feltételesen elfogadott

N = 2288,7 kN (lásd a vasbeton oszlop számítását).

Elfogadunk egy 910'910 mm-es (3 ½-os) tégla oszlopot.

L0 = 3080 mm, a = 1000 az oszlop flexibilitása és a j = 1,0 csillapítási együttható (18. táblázat [5]).

A 4.7. Pont [5] szerint az oszlop h = 910 mm> 300 mm kisebb méretű, j = 1,0 együtthatóval.

A nem megerősített téglaoszlop csapágykapacitása a 4.1. Pont szerint [5]

Következésképpen a megerősítetlen téglaoszlop szilárdsága nem elegendő.

A téglaoszlop szilárdságának növelése érdekében a 430. szakaszt [5] a falazat megerősítését alkalmazzuk vízszintes hegesztett hálószemekkel, BpI osztályú kereszttartókkal, 5 mm átmérővel (As = 0,196 cm2) számított ellenállással

Rs = 0,6 × 415 = 249 MPa és Rsn = 0,6 × 500 = 300 MPa (5.2.5 - 5.2.6 [1] és 3.19 - 3.20 [5]).

A rácsok rúdjainak raszterjei = 75 mm-rel, rácsok a falazat vízszintes csuklóin öt sor téglával, s = 375 mm (34. ábra) vannak elrendezve.

34. ábra

A falazott falazat megerősítésének százalékos aránya a 4.30. Bekezdéssel összhangban [5]

A megerősített kőműves oszlop axiális tömörítésének számított ellenállása a 430. szakasznak megfelelően [5], 50

A megerősített téglaoszlop csapágykapacitása

= 2393,209 kN> 2288,9 kN.

Következésképpen elegendő a hálókkal megerősített téglaoszlop szilárdsága.

AJÁNLOTT LETRERÁCIÓ

1. SNiP 52-01-2003. Beton és vasbeton szerkezetek. A fő rendelkezések. M., 2004, 24. o.

2. Szabályok a 52-101-2003 vegyesvállalat tervezésére és kivitelezésére. Beton- és vasbeton szerkezetek feszítő vasalás nélkül. M., 2004, 53. old.

3. Beton és vasbeton szerkezetek kialakítása a vasbeton előfeszítése nélkül (JV 52-101 - 2003). M.: TSNIIPROMZDANIY, NIIZHB, 2005. 210.

4. Kézikönyv a nehéz és könnyű beton beton és vasbeton szerkezeteinek tervezéséhez a vasalás előfeszítése nélkül (az SNiP 2.03.01 -84-nek). M.: TSNIIPromzdany Gosstroy Szovjetunió, NIIZHB Gosstroy Szovjetunió, 1989. 192-es évek.

5. Útmutató a nehézbeton beton és vasbeton szerkezeteinek tervezéséhez (pre-stressz nélkül). M.: stroiizdat, 1978.174.

6. Iránymutatások a statikusan meghatározatlan vasbeton szerkezetek kiszámításához. M.: Stroyizdat, 1975.192.

7. SNiP II-22-81. Kő és páncélozott szerkezetek. Tervezési szabványok. M., 1983. 38 p.

8. Kéz és kőzetszerkezetek tervezésére vonatkozó kézikönyv (az SNiP II-22-81-nek). M., 1989. 150 p.

9. Baikov I. N., Sigalov E. E. Vasbeton szerkezetek. M.: stroiizdat, 1985. 783 p.

10. Eremenok P.L., Eremenok I.P. Kő és páncélozott szerkezetek. Kiev: Vishcha Iskola, 1981. 223 p.

11. Vasbeton szerkezetek. Tankönyv a tanfolyamhoz № 1 / Comp.: Eliseev V.I. és mások SPb.: SPbGASU, 1992. 80 p.

12. Előre gyártott betonpadlók és falazó szerkezetek tervezése: Módszer. rendeletben határozza meg. a tanfolyam № 1 / Comp.: Eliseev VI, Veselov AA L.: LISI, 1989. 37. o.

13. Monolit vasbeton padlók és falazó szerkezetek tervezése: Módszer. rendeletben határozza meg. az № 1 / Comp.: Eliseev VI L.: LISI, 1983. 24 p.

14. Kuvaldin F.N., Klevtsova G.S. Példák az épületek vasbeton szerkezetének kiszámítására. M.: stroiizdat, 1986. 288 p.

15. Mandrikov A.P. Példák a vasbeton szerkezetek kiszámítására. M.: stroiizdat, 1989. 506 p.

16. Stone és armokamenny minták. Számítási példák / Ed. FV Polyakov. Kijev: Vishcha Iskola, 1980. 142 s.

17. Az építés során felhasznált fizikai mennyiségek listája. CH 528 - 80. M., 1981.

18. SNiP 2.01.07 - 85. Rakományok és hatások. M., 1988. 34 p.

19. Bedov A. I., Gabitov A.I. A kő és a megerősített kőszerkezetek megtervezése, helyreállítása és erősítése. M.: Publishing House DIA, 2006. 566 p.

ALKALMAZÁSOK

1. függelék

2. függelék

A β együtthatók értékei a második és a harmadik szakasz negatív momentumainak rendezésére, az ideiglenes és állandó terhelések arányától függően v / g

hosszabb terheléssel = 560 / Rb.ser;

A téglaoszlopok számítása szilárdságra és stabilitásra.

A tégla meglehetősen erős építőanyag, különösen testes, és házak építéséhez 2-3 szinten a szokásos kerámia téglákból álló falak általában nem igényelnek további számításokat. Mindazonáltal a helyzetek eltérőek, például egy kétemeletes, teraszos ház a második emeleten van tervezve. A fémből készült gerendák, amelyeken a terasz átfedésű fémrudak is támogatottak lesznek, úgy tervezték, hogy 3 méter magas homlokzati üreges téglákból álló téglaoszlopokra támaszkodnak, több 3 méter magas oszlop lesz, amelyen a tető pihenni fog:

1. ábra A tervezett épület téglaoszlopainak tervezési terve.

Ez természetes kérdést vet fel: mi az oszlopok minimális keresztmetszete a szükséges erősséget és stabilitást? Természetesen az agyag téglák oszlopainak kialakítása, még inkább a ház falai, messze nem újak, és az oszlop lényegét meghatározó téglafalak, mólók, oszlopok számításának minden lehetséges vonatkozása megtalálható az SNiP II-22-81-ben (1995). "Stone és armokamenny minták". Ez a szabályozási dokumentum, amelyet a számítások során kell irányítani. Az alábbi számítás nem más, mint egy példa a meghatározott SNiP használatára.

Az oszlopok erősségének és stabilitásának meghatározásához sok forrásadatra van szüksége, mint például: a tégla szilárdsága, az oszlopok csavarjainak támasztási területe, az oszlopok terhelése, az oszlop keresztmetszetének szakasza, és ha a tervezési szakaszban semmi sem ismert, akkor az alábbiak szerint:

Példa a téglaoszlopok kiszámítására a központi tömörítés közti stabilitás érdekében

Tervezte:

Terasz mérete 5x8 m. Az oszlopok tengelye közötti távolság 4 m, az oszlopok tengelye közötti távolság 4 m. Az oszlopok tengelye közötti távolság 3 m, az egyik a középen és a szélei a széleinél 0,25x0,25 m.

Becsült előfeltételek:

1. Számított terhelés az oszlopokon.

Ezzel a tervezési sémával a maximális terhelés a középső alsó oszlopban lesz. Hogy számolni kell az erővel. Az oszlop terhelése számos tényezőtől függ, különösen az építési területtől. Például a Szentpétervár tetején lévő hóterhelés 180 kg / m 2, a Rostov-on-Don pedig 80 kg / m 2. Figyelembe véve maga a tető súlya 50-75 kg / m 2, a Leningrád régió Pushkin-i tetőn lévő oszlop terhelése a következő lehet:

N with tető = (180 · 1,25 + 75) · 5 · 8/4 = 3000 kg vagy 3 tonna

Mivel a padlóról és a teraszról, bútorokról stb. Tartózkodó emberekről származó terhelés még nem ismert, de a vasbeton lemez nem teljesen tervezett, de feltételezzük, hogy a padló fából készült, külön vágódeszkáktól a terhelés kiszámításához egyenletesen elosztott 600 kg / m 2 -es terhelést vehetsz igénybe, akkor a központi oszlopról ható terasz koncentrált erőssége:

N with teraszok = 600 · 5 · 8/4 = 6000 kg vagy 6 tonna

A 3 m hosszú oszlopok saját súlya:

N with oszlop = 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 = 649,8 kg vagy 0,65 tonna

Így a teljes alsó oszlop teljes terhelése az oszlopszakaszon az alapzat közelében lesz:

N with körülbelül = 3000 + 6000 + 2 · 650 = 10300 kg vagy 10,3 tonna

Ebben az esetben azonban figyelembe vehetjük, hogy nincs túl nagy valószínűség, hogy egyidejűleg alkalmazzák a hóról történő átmeneti terhelést, a tél maximális értékét és az átfedés átmeneti terhelését, a nyár legnagyobb értékét. Ie ezeknek a terheléseknek az összege megszorozható 0,9 valószínűségi tényezővel, majd:

N with körülbelül = (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 = 9400 kg vagy 9,4 tonna

A szélső oszlopok számított terhelése közel kétszer kevesebb lesz:

N cu = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kg vagy 5,8 tonna

2. A téglafal szilárdságának meghatározása.

Az M75 tégla márkája azt jelenti, hogy a téglának el kell viselnie a 75 kgf / cm2 terhelést, de a tégla ereje és a téglafal szilárdsága különböző dolog. Az alábbi táblázat segít megérteni:

1. táblázat: Becsült nyomószilárdság a falazáshoz (az SNiP II-22-81 (1995) szerint)

De ez nem minden. Mindazonáltal SNiP II-22-81 (1995) 3.11 a) azt javasolja, hogy ha a pillérek és a falak területe kisebb, mint 0,3 m 2, szorozza meg a tervezési ellenállás értékét a munkakörülmények γa= 0,8. Mivel oszlopunk keresztmetszetének területe 0,25x0,25 = 0,0625 m 2, ezt az ajánlást kell felhasználnunk. Mint látható, az M75 téglához még M100 falazóhabarcs használata esetén a falazat szilárdsága nem haladja meg a 15 kgf / cm2-t. Ennek eredményeképpen az oszlopunk számított ellenállása 15 · 0,8 = 12 kg / cm2, majd a maximális nyomófeszültség:

10300/625 = 16,48 kg / cm2> R = 12 kgf / cm 2

Ezért az oszlop kívánt szilárdságának biztosításához szükség van egy nagyobb szilárdságú téglára, például M150-re (a kiszámított nyomószilárdság az M100 oldat minőségével 22 · 0,8 = 17,6 kg / cm2), vagy az oszlop keresztmetszetének növelésére vagy a falazat keresztirányú megerősítésére. Most hagyjuk abba egy tartósabb arc tégla használatát.

3. A téglaoszlop stabilitásának meghatározása.

A téglafal szilárdsága és a téglaoszlop stabilitása is különböző dolog, és ugyanaz a SNiP II-22-81 (1995) ajánlja a téglaoszlop stabilitásának meghatározását a következő képlet segítségével:

N ≤ mgφRF (1.1)

ahol mg - figyelembe véve a folyamatos terhelés hatását. Ebben az esetben viszonylag szerencsés vagyunk, mivel a h ≈ 30 cm-es szakasz magasságában ennek az együtthatónak az értéke 1-nek felel meg.

Megjegyzés: Valójában m-es tényezővelg minden nem egyszerű, a részleteket megtalálja a megjegyzések a cikk.

φ a kötés együtthatója, a λ oszlop rugalmasságától függően. Ennek az együtthatónak a meghatározásához ismernie kell az l oszlop számított hosszúságát0, de nem mindig egyezik meg az oszlop magasságával. A szerkezet tervezési hossza meghatározásának finomságait külön-külön adjuk meg, itt csak azt vesszük észre, hogy az SNiP II-22-81 (1995) 4.3.3. Pontja szerint: "A falak és oszlopok számított magassága l0 a vízszintes támaszok körülményeinek függvényében a φ iktatási együtthatók meghatározásakor figyelembe kell venni:

a) rögzített forgócsapágyakkal l0 = H;

b) rugalmas felső támasz és merev rögzítés esetén az alsó támaszon: az egypályás épületeknél l0 = 1,5H, többcsatornás épületeknél l0 = 1,25 H;

c) szabadon álló szerkezetekhez l0 = 2H;

d) a részben rögzített tartószakaszokhoz tartozó szerkezeteknél - figyelembe véve a csípés tényleges mértékét, de nem kevesebb, mint l0 = 0,8N, ahol H - a mennyezetek vagy más vízszintes támaszok közötti, vasbeton vízszintes távolság támogatja a köztük lévő távolságot a fényben. "

Első pillantásra számítási módszerünk úgy tekinthető, hogy megfelel a (b) bekezdés feltételeinek. tudok l0 = 1,25 H = 1,25 · 3 = 3,75 méter vagy 375 cm, azonban ezt az értéket csak abban az esetben használhatjuk, ha az alsó tartó nagyon merev. Ha egy téglaoszlopot helyeznek el az alapra fektetett tetőfedő anyag vízszigetelő rétegére, akkor az ilyen támaszték inkább zsanér, mintsem mereven rögzített. És ebben az esetben a fal síkjával párhuzamos sík geometriai változata geometriailag változó, mivel a padló (különálló lapok) felépítése nem biztosít elegendő merevséget a megadott síkban. Ebből a helyzetből 4 kimenet lehetséges:

1. Alapvetően eltérő tervezési rendszert alkalmazzon.

például az alapba mereven beágyazott fém oszlopok, amelyekhez a mennyezet csavarjait hegesztik, majd esztétikai okokból a fém oszlopok bármilyen típusú első téglával béleltek, mivel a teljes terhelést a fém hordozza. Ebben az esetben azonban meg kell számolni a fém oszlopokat, de a számított hosszúság érhető el0 = 1,25H.

2. Egy másik átfedés,

például a lemezanyagokból, amelyek lehetővé teszik, hogy mind a felső, mind az alsó oszloptámaszokat csuklósan, ebben az esetben l0 = H.

3. Hajtson be rekeszes membránt

a fal síkjával párhuzamos síkban. Például, a szélein ne oszlopokat, hanem piereket állítson be. Lehetővé teszi, hogy mind a felső, mind az alsó oszlop tartóját csuklósan vegye figyelembe, de ebben az esetben a merevség membránját is ki kell számítani.

4. Hagyja figyelmen kívül a fenti opciókat, és számolja az oszlopokat merev alsó támasztékkal leválasztva, azaz l0 = 2H

Végül az ókori görögök (bár nem téglából) oszlopokat állítottak fel, anélkül, hogy tudnának az anyagok ellenállására, fémharmok használata nélkül, és ilyen alaposan meg nem írt építési kódok voltak azokban a napokban, mégis egyes oszlopok állnak a mai napig.

Most, tudva az oszlop becsült hosszát, meghatározhatja a rugalmassági együtthatót:

ahol h az oszlop keresztmetszetének magassága vagy szélessége, és i a tehetetlenségi sugár.

Elvileg nem nehéz meghatározni a tehetetlenségi sugarat, ezért a szakaszos tehetetlenségi nyomatékot a szekcionált területre kell osztani, majd az eredményből négyzetgyökeret kell levonni, de ebben az esetben nincs nagy szükség. Így λh = 2 · 300/25 = 24.

Most, ismerjük a rugalmassági tényező értékét, végül meghatározhatjuk a táblázattól való kiáramlási együtthatót:

2. táblázat Kő- és vasbetonszerkezetek kötési koefficiensei (az SNiP II-22-81 (1995) szerint)

Az a falazás rugalmasságát a táblázat határozza meg:

3. táblázat Az a falazat rugalmas jellege (az SNiP II-22-81 (1995) szerint)

Ennek eredményeképpen a csonkolási együttható értéke körülbelül 0,6 (a rugalmassági érték α = 1200 értéke a 6. pont szerint). Ezután a központi oszlopban a maximális terhelés:

Nr = mgφγaRF = 1х0.6х0.8х22х625 = 6600 kg a körülbelül = 9400 kg

Ez azt jelenti, hogy az elfogadott 25x25 cm-es szakasz nem elegendő az alsó középső tömörített oszlop stabilitásának biztosításához. A legoptimálisabb stabilitás növelése az oszlop keresztmetszetének növelése. Ha például 0,38x0,38 m vastagságú féltégla oszlopot helyez el, akkor ez nemcsak növeli az oszlop keresztmetszetét 0,13 méternek vagy 1300 cm2-nek, hanem az oszlop tehetetlenségi sugarának is növekszik i = 11,45 cm-re. λén = 600 / 11,45 = 52,4, és a φ = 0,8 együttható értéke. Ebben az esetben a központi oszlop maximális terhelése:

Nr = mgφγaRF = 1х0.8х0.8х22х1300 = 18304 kg> N körülbelül = 9400 kg

Ez azt jelenti, hogy a 38x38 cm-es szelvény az alsó középső tömörített oszlop stabilitásának biztosításához elegendő a margóhoz képest, és még így is csökkenthető a tégla márkája. Például az eredetileg elfogadott M75 jelzéssel a maximális terhelés:

Nr = mgφγaRF = 1х0.8х0.8х12х1300 = 9984 kg> N körülbelül = 9400 kg

Úgy tűnik, hogy minden, de kívánatos egy további részletet figyelembe venni. Ebben az esetben jobb, ha az alapozó szalagot (az egyiket mindhárom oszlopra) helyett oszlopos (külön-külön minden egyes oszlopra), különben az alapítvány kis süllyedése az oszlop testében további feszültségeket eredményez, és ez megsemmisülhet. A fentiek figyelembevételével a legoptimálisabb a 0.51x0.51 m oszlopok egy része, és esztétikai szempontból ez a szakasz optimális. Az ilyen oszlopok keresztmetszete 2601 cm2.

Példa a téglaoszlopok stabilitására az excentrikus tömörítés alatt

A tervezett házban az extrém oszlopok nem lesznek központilag összenyomva, mivel csak az egyik oldalán csavarok támaszkodnak. És még akkor is, ha a csavarok illeszkednek az egész oszlopba, ugyanakkor a csavarok elhajlása miatt az átfedésből és a tetőből származó terhelés átkerül a külső oszlopokra, amelyek nem az oszlopszakasz közepén vannak. Pontosan melyik helyre kerül a terhelés eredője, attól függ, hogy a támasztékok keresztlécének dőlési szöge, a keresztcsíkok és oszlopok rugalmas modulusa, valamint számos egyéb tényező függ-e, amelyeket részletesen ismertetünk a "A gerenda tartószerkezetének összeomlásában" című cikkében. Ez az eltolás az alkalmazott terhelés excentricitásakörülbelül. Ebben az esetben olyan tényezők legkedvezőtlenebb kombinációját szeretnénk érdekelni, amelyekben az oszlopok átfedéséből származó terhelés a lehető legközelebb kerül az oszlop széléhez. Ez azt jelenti, hogy a terhelésen kívül az oszlopok hajlítónyomatéka is M = Nekörülbelül, Ezt a pontot figyelembe kell venni a számítás során. A stabilitási teszt általában a következő képlet alkalmazásával hajtható végre:

N = φRF - MF / W (2.1)

ahol W a szakasz ellenállásának pillanata. Ebben az esetben a tető alsó szélső oszlopainak terhelése feltételesen központilag alkalmazható, és az excentricitás csak az átfedésből származó terhelést eredményez. Az excentricitás 20 cm

Nr = φRF - MF / W = 1x0,8x0,8x12x2601 - 3000 · 20 · 2601 · 6/51 3 = 19975, 68 - 7058,82 = 12916,9 kg> N cr = 5800 kg

Így, még ha a terhelés nagyon nagy excentricitása is van, akkor több mint kétszerese van az erőhatárnak.

Megjegyzés: SNiP II-22-81 (1995) A "Kő és páncélos szerkezetek" egy másik, a kőszerkezetek jellemzőit figyelembe vevő szelvényezési módszert javasol, de az eredmény közel azonos, ezért az SNiP által ajánlott számítási módszer itt nem szerepel.

Ui Teljesen jól értem, hogy egy ember, aki először az épületszerkezetek kiszámításával szembesül, hogy megértse a fenti anyagok bonyolultságait és sajátosságait, nem könnyű, de még mindig nem akar több ezer rubelt költeni egy tervező szervezet szolgáltatásaira. Nos, kész vagyok segíteni. További részletekért lásd a cikket: "Találkozzon az orvossal."

Remélem, drága olvasó, a jelen cikkben bemutatott információ segített neked legalább egy kicsit megérteni a problémát. Remélem, hogy segíteni fogok abban, hogy kilépjek a nehéz helyzetből, amelyet a közelmúltban tapasztalt. Még 10 rubel segítség is nagy segítség lesz számomra. Nem akarok betölteni a problémáim részleteire, különösen, mivel elég egy egész regényre (mindenesetre úgy tűnik számomra, és én is kezdtem írni a "Tee" cím alatt, van egy link a főoldalon), de ha nem voltam tévedés következtetései, a regény lehet, és lehet, hogy az egyik szponzorává válik, és talán hősök is.

A fordítás sikeres befejezése után megnyílik egy köszönetnyilatkozat és egy e-mail cím. Ha kérdést szeretne feltenni, kérjük, használja ezt a címet. Köszönöm. Ha az oldal nem nyílik meg, akkor valószínűleg átküldött egy másik Yandex pénztárcát, de mindenképpen ne aggódjon. A legfontosabb dolog az, hogy az átvitel során adja meg e-mail címét, és kapcsolatba lép velem. Ezenkívül mindig hozzáfűzheted a megjegyzésedet. További részletek a "Találkozó az orvossal" c.

A termináloknál a Yandex Wallet száma 410012390761783

Ukrajnának - a hrivnya kártya száma (Privatbank) 5168 7422 0121 5641

Webmoney tárca: R158114101090

3. pont
"ahol az mg egy olyan együttható, amely figyelembe veszi egy hosszú távú terhelés hatását, ebben az esetben viszonylag szerencsés vagyunk, mivel egy 30 cm-es szakaszmagasságban ez az együttható értéke 1-nek felel meg."
Éppen ellenkezőleg: h-nek nagyobbnak kell lennie vagy egyenlőnek kell lennie 30 cm-vel az SNiP szerint, és van 25, ezért szerencsétlen, és figyelembe kell vennie a tehetetlenségi sugarat!

A középső tömörítés elemeinek kiszámításához a II.16-I.41. Pontban a "SNiP II-22-81" szövege a következőképpen szól: "H h 30 cm-es kisebb négyszög keresztmetszetének eleme (vagy kisebb tehetetlenségi sugara az i. cm) a mg együtthatót meg kell egyeznie az egyvel. " Az excentrikusan összenyomott elemek számításánál azonban a 4.7. Pont: "30 cm vagy i? 8,7 cm-nél, a mg együtthatót egységgel kell venni." Szándékosan kihasználtam a 4.1. Pont megfogalmazásának pontatlanságát a központilag tömörített oszlop számításánál több okból:
1. A mg együttható olyan, mint a minimális biztonsági tényezőre vonatkozó számításokban használt kiegészítő biztosítás. Ebben a példában a számítás elégséges volt, így az érték mg = 1 értéket vehet fel.
2. Az mg = 1 - nNg / N együttható (középső tömörítéssel) empirikus érték, amelynek értéke a legkedvezőtlenebb körülmények között is nem lehet kisebb, mint 0,69 az agyagtégla megmunkálásánál (mivel n nem lehet 0,31-nél nagyobb), és ha a tartós terhelés Ng egyenlő a teljes N terheléssel. Ezt az értéket megértéssel kell használni. Például, ha 30 cm-es oszlopszélességgel, akkor akár mg hosszúságú hosszúságú hosszúságú oszloppal akár mg-ot is megadhatunk, akkor a 25 cm-es logikának megfelelően a mg értéke nem lehet sokkal kisebb, mint 1. A mg érték azonban nemcsak az oszlop szélességétől függ a számított hosszúság és akár egy oszlopszélesség, pusztán elméletileg 29,99 cm-nek felel meg, és kellően hosszú oszlophosszúsággal a megadott érték 0,69 lehet. Mi formálisan helyes, de logikailag nem indokolt.
3. Az mg együttható meghatározásához előzetesen meg kell határoznia a hosszútávú és az állandó terhelés arányát, és meg kell határozni a számított hosszúság értékét. Ez azt jelenti, hogy a számítási algoritmus, és így nem elég egyszerű és nyilvánvaló, tovább bonyolítja a bontást, bővíti a leírást, további táblázatokat és képleteket ad meg annak bizonyításához, hogy a tervezési terhelés értéke 5-10% -kal kevesebb lehet. És mindezt meg kell tenni, mielőtt az olvasó figyelmét a legfontosabb dologra koncentrálná - a kiszámított hosszúság, és ennek megfelelően a csonkolási együttható helyes meghatározása. Eközben a rakománygyűjtés során elég nagy haszonkulcsot használtak, például az ideiglenes terhelés meghatározása a padlón. És a kiszámított terhelés jelentősen csökkenthető, figyelembe véve azt a tényt, hogy a hó maximális terhelése és a nyáron az átfedés maximális terhelése időben teljesen eltérő. Így a meghatározott készlet jelentősen lefedi a megengedhető terhelés lehetséges csökkentését 5-10% -kal, mg = 0,95-0,9. Például a következő lehetséges opció: a tervezési séma lehetővé teszi számunkra, hogy az oszlopot a támaszok csuklósan vegye figyelembe, ebben az esetben az oszlop becsült hossza megegyezik az oszlop tényleges hosszával, vagyis az oszlop tényleges hosszával. 300 cm, míg a H = 300/25 = 12, majd az n együttható értéke n = 0,04 az SNiPa 20. táblázata szerint (nem szerepel a cikkben). Ezután, egyenlő hosszú távú terhelés és állandó érték mellett, mg = 1-0.04x1 = 0,96.
Talán a probléma megértése hibás, ezért ajánlom az SNiP használatát, nem pedig a számítási példát, a számításokban.
És még több. A 2. táblázat lehetővé teszi a csévélési tényező értékének meghatározását a tehetetlensugár számának kiszámítása nélkül. Ráadásul a tehetetlensugár számítása semmi esetre sem kapcsolódik az mg koefficiens meghatározásához, amely figyelembe veszi a folyamatos terhelés hatását.

Általában egy filiszter. Ezért a kérdés. Üreges téglák oszlopainak elhelyezése. A modern szabványok szerint megengedett? Minden tankönyv szerint az üreges téglák csak falak és válaszfalak esetén érvényesek. A 3. táblázat 6. szakasza nem jelzi a kerámia kőzet tömítettségét! Ezenkívül a terhelt rekesz a szabadban van, a csapadék hatása alatt. Hogy vannak a közönséges emberek kétségei.

Kétségeid teljesen érthetőek és indokoltak, ezért ajánlom a számításokat a jelenlegi SNiP szerint, és ez a cikk nem más, mint egy számítási példa.
A homlokzati téglákkal lefektetett csapágyfalakat is ki kell számítani az erősség és a stabilitás szempontjából, és a számítás elvei ugyanazok, mint ebben a cikkben, csak ez a számítás bonyolultabb lesz.
Az első téglát általában a csapadék és az alacsony hőmérséklet befolyásolja, mert ez az első tégla.
A kerámia kövek általában üregesek (különben túl nagy súlyúak lesznek), de elvben igazad van - helyesebb az a 7. pont szerinti érték használata. Az 1.25-ös terheléshez tartozó biztonsági tényező használata azonban jelentősen átfedi az eredményül kapott számítási hibákat.

Köszönöm Dr. Lom! A számításaink során tanulmányozunk.

Nem értem: miért
Nsob = 3000 + 6000 + 2 · 650 = 10300 kg vagy 10,3 tonna

650 az egyik oszlop tömege 3 m magas.

Jó napot! Nagyon köszönöm a tisztázásokat és a válaszokat!
És itt van még egy kérdés: mi van akkor, ha az átfedés még üreges lapokból áll? Ha jól értem, a vasbetonbetéteket téglaoszlopokra lehet fektetni, a rajta lévő futópályákat és a rácsos rétegeket. És hogyan van a fenti oszlop (2. emelet) elhelyezése? Szükséges-e a lemez üregeinek betonbeton betöltése és az egész oszlop megkötése velük (tábla), vagy kellően szabványos támogatás? Talán van egy csomó? Különösen a szélsőséges oszlop érdekel.

Általánosságban elmondható, hogy a szerkezetek konjugálásának csomópontjainak lehetséges konstruktív megoldásait (a meglévő sorozathoz tartozó rágás) nem veszik figyelembe. Mindazonáltal a oszlopban lévő feszültségek újraelosztására szolgáló vasbeton párnák felszerelésének szükségességét külön kell meghatározni (lásd például a cikk A fal támasztófelületének kiszámítása összeomlás céljából), és alaplapként a betétek támasztóelemeire vonatkozó betonfedők használatosak.

Meséljen a helyzetemről. 2 emeletes, öt falú, nagy formátumú üreges blokkból. Az 1. emelet (3 m magasság) átlagos teherhordó fala M125 tömör téglából készül. Fal, több nyílással. Az ajtók között 51 cm-es téglaoszlop van kialakítva. Mindkét oldalán a hordozókat hordják: jobb oldalon 3PB 16-37 4 db, a bal oldalon 5PB - 2 db. A lemez tetején, még a 2. emelet teherhordó falánál is. Maslovsky asztala szerint 35 százalékot kapnak. Nem szakemberként elmagyarázza nekem, hogy egy ilyen oszlop ellenállna a terhelésnek? Köszönöm.

Csak annyit tudok elmagyarázni, hogy az oszlopkő falazatának tervezési ellenállását könnyen meghatározhatja az 1. táblázatban, és csak ezt az ellenállást kell összehasonlítania az 1 cm ^ 2 falazat terhelésével, vagyis a 35 tf terhelésnek, amelyet a szekcióterület oszlopban. Az ilyen vizsgálat azonban nem elegendő, és a pillért a stabilitás érdekében ellenőrizni kell. Hogyan kell ezt csinálni és ezt a cikket meg kell mondani. Helyezze el az adatokat a képletekben és ellenőrizze.

Építsünk egy fedett nyári platformot 5 és 5 m között. A hullámos tető alapja 8 oszlop 4 a sarkokban és 4 a sarok között. A kérdés az, elég-e elég olyan oszlopokat építeni, amelyek vastagsága 1 tégla és magassága 2,5 m?

Ezt a cikket azért írta, hogy ezt kiszámítással meghatározza. Szemmel vagyok, és még a terhek, a tervezett alapítvány stb. Ismerete nélkül sem tudom ezt tenni.
És mégis, ha ez egy külön helyszín, akkor általában elhagynám az elképzelést a tégla oszlopok készítéséhez, és megfontolhatom a fém opciót. Az esztétika számára a fémoszlopokat téglával lehet átfedni.

Mondja meg nekem, hogy egy szilárd téglához milyen értékeket kell tennünk "A tömörítéssel szembeni ellenállóképesség a téglafalazáshoz (az SNiP II-22-81 (1995)) szerint?"

Sajnálom, szerettem volna megkérdezni, hogy egy 9-es 10 méteres 2 emeleten házat építek-e és a 4-es folyosó 2-es szegélyét eszik-e, és ez az, ahol nem árasztottam el a párkányt, megakadályoztam az üreges födémet, és felemeltem a második emeleten, de van egy ciszma. Itt érdekel, hogy a párkány felemeli a terhet. Köszönjük előre Kirgizisztán Bishkek

Sajnálom, Mirlan vagyok. Ha van e-mailem, szeretném elküldeni a projektemet, megadhatod az értékelésed. Köszönöm előre

Mirlan. Ez a szolgáltatás nem ingyenes.

Hogyan kell figyelembe venni / kiszámítani a hálószemesített téglafalat? Hogyan befolyásolja az erősítés az oszlop stabilitását és számítását?

A falazott háló megerősítése növeli a falazat erejét. Miért, a "Falazat megerősítése" című cikkben részletesen leírják. A vasbeton falazat kiszámítását ugyanazon SNiP II-22-81 (1995) "Kő és megerősített kőszerkezetek" követelményei szerint végezzük. Jelenleg nincs példa ilyen számításra az oldalamon, és emellett, alacsony emelkedésű építésnél, a kőművesség rendkívül ritkán igényli a falazat megerősítését.

És ebben a cikkben? Erősíti-e az oszlop stabilitását? Az ellenállás, és nem az erő.

A nagyobb erő növeli a stabilitást. Különösen, amikor a rácserősítés megváltoztatja az a tényező értékét a. De általában nem mondható el, hogy ez a változás nagyon jelentős.

Jó napot újra! Ebben a cikkben egy 1,5 téglából álló oszlopot vizsgálsz, amelynek belső felülete van. Általában az üresség megerősödik. A cikkek segítségével külön számoltam ki a "belső" vasbeton oszlopot és a "külső" téglát. De ez nem működik. A 14 cm-es vasbeton oszlop ugyanolyan terhelést és stabilitást biztosít, mint a 38 cm-es tégla. Ezért érdekes, hogy a terhelés hogyan oszlik meg a vasbeton mag és a külső lefektetés között, és ennek megfelelően:
1. Hogyan könnyebb kiszámítani egy ilyen oszlopot? Mi a feltételezés?
1.a) Össze kell állítani egy üreges tégla oszlop teherbíró képességét / stabilitását és egy vasbeton magot? N ≤ mgφγ-RF + egy (RbF + RscFs, tot).
1.b) Tegyük fel, hogy az oszlop teljesen tégla, számolja stabilitását az Np = mgφγRF képlet alkalmazásával, és emellett számolja azt a stabilitást, amelyet a megerősítés a 284.1.2 képletből (N = an (RbF + RscFs, tot)) biztosít. Valami ilyesmi: N ≤ an (mgφγСRF + RscFs, tot)?
2. Miért nem veszik figyelembe a 284.1.2 képletben a szelep helyét? A gerendák kiszámításakor mindig h0 értéke van.

Ilyen esetekben a "Különböző anyagokból származó gerendák kiszámítása" című cikkben leírt rendelkezéseknek kell vezérelniük. figyelembe kell venni az anyagok rugalmasságának különböző modulusát. De általában az egyszerűség és a megbízhatóság érdekében nem veszem figyelembe a vasbeton mag jelenlétét.

A szeizmikus szalag tetején a harmadik sor téglafalát helyezték el. Jobb, de a téglafalat a csavar alatt töltötték. Ez is sértés vagy úgy

Nem tudom az összes feltételedet, de elvben ez megengedett.

Üdvözlet! Mondd meg az ujjakon, hogy milyen szélesek az oszlopok, legyen két méter magas, úgyhogy köztük egy késtárcsa, egy fél tégla, legyen szó akár 1 m széles, hogyan kell megbecsülni egy hasonló kialakítás paramétereit, hogy ez a jumper ne "oszd meg" a pólusokat és nem esett le..

Megjegyzés: Lehetséges, hogy a kérdés, különösen, ha a struktúrák számítására vonatkozik, nem jelenik meg az általános listában, vagy nem marad megválaszolatlan, még akkor is, ha 20-szor egymás után megérinti. Miért, ezt részletesen megmagyarázza a cikk: "Találkozzon orvosával" (link a fejlécben a webhelyen).

Téglaoszlop számítása

Becsült hosszanti erő a bevonatból

Becsült hosszanti erő az átfedésből

N2 = 0,95'39,6 '(2,737'1,15 + 7,2) = 389,3 kN.

Az 1. és a 2. emeleten lévő oszlopoknál 640'640 mm-es (2.5 téglával), valamint 3. és 4. emelet, 510'510 mm (2 tégla) oszlopokat rendelünk.

A 6,4'640 mm-es, 4,2 m-es padlón lévő téglaoszlop holttömege G1= 0,64'0,64'4,2'18'1,1'0,95 = 29,72 kN, 510'510 mm-es oszlopszélességgel - G2= 0,51'0,51'4,2'18'1,1'0,95 = 20,55 kN.

A 3/3-ban meghatározott ajánlásoknak megfelelően a téglaoszlopok kiszámítására szolgáló terhelések meghatározásakor a tervezett épület emeletén lévő ideiglenes terhelést az y kombinációs tényezővel való szorzással kell csökkentenin, amely viszont az y kombinációs aránytól függA és az n átfedések összes számát, amelyek terhelését figyelembe veszik az oszlop kiszámításakor.

Tervezzen hosszanti terhelést N a téglaoszlop alsó részéhez

Az épület 1. emeletén az n = 3 emeletek száma,

Hosszirányú erő egy átfedésből

A bevonat és a padlók teljes ereje

Az N számított hosszanti erő az épület 3. emeletén lévő téglaoszlop alsó részéhez n = 1 ().

Egy emeletről

A bevonat és a padlók teljes ereje

3.2. Az első emelet oszlopának erősségének kiszámítása

Nyers adatok. A számított hosszirányú erő N = 1252,44 kN, az oszlop keresztmetszete A = 0,41 m 2 (640 × 640 mm), az anyag egyrétegű műanyag préselésű kerámia tégla, M25 szilárd habarcs (a 1000-es falazat rugalmas jellege). A téglaoszlop becsült magassága rögzített csuklópántokkal egyenlő a l padlószint magasságával0= H = 4,2 m.

Az alkalmazás csillapításának együtthatója a 25. táblázatban j = 0,96.

A tömörítés számított ellenállásának megállapításához meg kell határozni azt a tényezőt, amely figyelembe veszi a folyamatos terhelés hatását. Ha az oszlop keresztmetszete h = b = 640 mm> 300 mm, Mg= 1.

Téglák és habarcsok kiválasztása a lapon történik. 22 alkalmazás. Az oszlop teherbírását az M200 márkájú oldat M250 márkájú téglával biztosítja, (R = 3,6 MPa).

4. Egy külön lépcsős alap számítása

Az épület téglaoszlopai az oszlopos betonalapokon alapulnak. Az oszlopról az alapra áthaladó számított N hosszirányú terhelést központilag alkalmazzák és 1252,44 kN. Az alapozás homokos, közepes sűrűségű, kissé nedves. Feltételes tervezési ellenállás R0 = 0,3 MPa.

Tégla kerítés kiszámítása

A tégla kerítésének számológépére vonatkozó utasítás

Adja meg a kerítés szakaszának paramétereit, és töltse be a méretet milliméterben:

X - A tágulás hossza a tégla hossza többszörös, 2500-6000 mm tartományban van kiválasztva.

H - Az oszlop magassága a kerítés általános tervezési döntése alapján kerül meghatározásra.

T - oszlop falazása. Itt kell kiválasztania az 1.5x1.5, 1.5x2 vagy 2x2 javasolt lefektetési helyeket.

Y - A kerítés magassága a 30-02-97 * "A polgárok, épületek és építmények kertészeti egyesületeinek megtervezése és felépítése" (2001. március 12-én módosított) ajánlások figyelembevételével kerül kiválasztásra. Az utca és a közös területek kerítésének magassága nem haladhatja meg a 2200 mm-t az utcák, járdák, járdák normál megvilágítására. Az év szomszédos területeire vonatkozó kerítéseknél a kerítés maximális magassága 1500 mm. A kerítés magassági szabványait a helyi önkormányzat is beállíthatja. Mindenesetre a túl magas kerítés kellemetlenséget okozhat a szomszédok számára, még akkor is, ha konstrukciójának szakaszában nem mutattak elégedetlenséget, jobb, ha mindent összehangoltak (lehetőleg papír formában).

Z - A kerítés vastagsága a lefektetés módjától függ (120-500 mm).

S - Az alagsor magasságát több esztétikai szempont alapján választják ki.

W - A kupak vastagsága a jelölési fázisban van kiválasztva, és megegyezik a fólia vastagságával a fektetés típusától függően.

N - Alapszélesség: oszlopszélességgel határozható meg.

P - Az alap mélysége a talaj típusától, teherbíró képességétől, a kerítés magasságától függ. A feszítőerők akadályainak megakadályozására az alap mélysége gyakran a talajfagyás szintje alatt van kiválasztva, azonban ez meglehetősen drága és nem garantálja a kerítés hosszú élettartamát. Optimálisnak tekinthető a mély talaj alapja (P = 150-400), amely jó talaj jelenlétében elrendezhető alacsony talajvízszint mellett, miután előzetesen homokot és zúzott kőzetet készített.

R - Az ágynemű magasságát 100-300 mm-en belül kell kiválasztani.

Adja meg a falazat paramétereit, és töltse ki a méretet milliméterben:

L - A tégla hossza, az Ön által használt anyagtól függően. A szabványos GOST 530-2007 kerámia téglák hossza 250 mm.

G - A tégla szélessége a típusától függően eltérő lehet. A tégla standard G értéke 120 mm.

M - A tégla magassága. A fenti GOST szerint a kerámia tégla magassága 65 mm, egy és fél, 88 mm, dupla 140 mm.

Q - A varrat vastagsága 8-15 mm, az optimális érték 10 mm.

Jelöljük ki a kerítés oldalát, amelyre a számítás szükséges a webhelye jellemzői alapján.

Az egyes oldalak hossza méterben megadva.

Párt: A

Párt: B

Párt: C

Párt: D

Párt: E

Fél: F

A "Pillars start from the foundation" elemet automatikusan a számológépen jelöli (ez az elrendezés lehetővé teszi, hogy az oszlop alátámasztását az alapzatra fektesse és maximális erőt érjen el), ha számolni kell, amikor a beviteli oszlopok a lábazaton vannak - törölje a "Pillars start from the foundation" paramétert.

Jelölje meg a "Fekete-fehér rajz" elemet, így a GOST követelményeihez közelítő kontrasztos rajzot kap, és színes tintát vagy festéket elpazarolva képes lesz nyomtatni.

Kattintson a "Számítás" gombra.

Az online kalkulátor a kerítés téglájának kiszámításához segít meghatároznia az oszlop és az oszlop magasságát (figyelembe véve az alagút magasságát), és megtudhatja, hogy hány sor téglából kell megépíteni. Csakúgy, mint egy kerítés m³ térfogatát, és hány téglából kell építeni. Határozza meg a szélesség szélességét, figyelembe véve az oszlop vastagságát. Hány téglára van szükség egyetlen térfogat és térfogat m³-ben, az alagsor magassága és a tégla sorok száma.

A kerítés téglák számított összege fölött ajánlott egy kis különbözet ​​(akár 10%) a házasság és a kirakodás tekintetében. Nagyon nehéz egy téglagyárt építeni kőművesség nélkül, de tudván, hogy mennyi anyag van szüksége és egy kis előkészület teljesen lehetséges.

A döntés. Téglaoszlopok számítása;

döntés

Téglaoszlopok számítása

Példák a központilag tömörített elemek kiszámítására

Alapvonal A teherbírás megtalálásához szükséges

például 1. az első emelet téglaoszlopa

a boltban támogatott négy

emeletes lakóépület.

A pillér 150-es fokozatú műanyag extrudálású agyagtégla-ból készült, az 50 jelölés oldatánál. Az oszlop keresztmetszete 64 x 64 cm. Az oszlop magassága H = 5,1m.

A terhelést központilag alkalmazzák, és állandó G = 486 kN állandó és ideiglenes P = 168 kN.

Mivel az elem vastagsága meghaladja a 30 cm-t, a hosszú távú terhelés hatását nem veszik figyelembe - mdl = 1.

Teljes tervezési terhelés a póluson

N = G + P = 486 + 168 = 654 kN

A 150-es márkázott tégla rugalmas tulajdonsága a 11. táblázat szerinti 50-es oldat megoldásán alapul

α = 1000

A falazott oszlop csonkolásának együtthatója a táblán.12

A táblázatban szereplő becsült falazási ellenállás. jelentése

R = 1,8 MPa = 1800 kPa

A poszter keresztmetszete

A = 64 x 64 = 4096 cm 2> 3000 cm 2

A munkakörülmények együtthatója gr = 1,0

Az oszlop tartókapacitása

Ncikk= φ x R x A = 0,92 x 1800 x 0,4096 = 678,3 kN> 654 kN

Csapágykapacitás áll rendelkezésre.

A gyakorlatban az elemek keresztmetszete és a terhelés mérete általában ismert. A kívánt érték a feszültség a σ falazatban és a szükséges kő és habarcs. Ezért a megfontolt példában az oszlop kiszámítása más sorrendben hajtható végre.

Ismerjük az N = 654 kN terhelést, az oszlop keresztmetszetét

A = 4096 cm2 = 0,4096 m 2, és a csonkolási együttható φ = 0,92.

Határozza meg a feszültséget a falazott tégla oszlopban

φ x A 0,92 x 0,4096

A táblázat szerint. 2-ben elfogadjuk a 150-es jelzésű téglát, az 50-es jelzésű megoldást vagy a 100-as jelölésű téglát a 100-as jelzésű oldatban. Ezek megfelelnek az R = 1,8 MPa> σ = 1,74 MPa-nak megfelelő falazatnak.

Forrás adatok Válassza ki a kerámia kövek márkáját

például 2. és a raktárépület oszlopkeretére vonatkozó megoldás.

Az oszlop keresztmetszete a tervezési követelményekből 51h38sm. A pillér magassága 4,8 méter. A rack egy központilag számított N = 238 kN erővel van betöltve.

Mivel az oszlop keresztmetszete A = 51 x 38 = 1938 cm2,

akkor a kőművesség kiszámított ellenállását meg kell szorozni a munkakörülmények együtthatójával gr = 0,8

Rugalmas falazat jellemzői a táblázatban.

α = 1000

A csuklós koefficiens az asztalon.

A feszültség a falazatban, figyelembe véve a munkakörülmények együtthatóját

gr = 0,8

gr x φ x A 0,8 x 0,82 x 0,1938

A 2. táblázat szerint a 125-es márkájú kerámia kőzeteket a 75-ös márkanevű oldattal szemben számított R = 1,9 MPa ellenállással fogadjuk.

Ebben az esetben a pillér csapágykapacitása lesz

Ncikk= φ xgr x R x A = 0,82 x 0,8 x 1900 x 0,1938 = 241,55 kN> N = 238 kN

Az oszlop első korlátozó állapota (erőssége).

A megerősített falazat számítása

A falazott vízszintes rácsok megerősítésekor a számítást a következő sorrendben kell végrehajtani.

Tekintettel az elem méretére, határozzuk meg annak rugalmasságát λ és a φ feszülési együtthatót a nem megerősített falazáshoz. Ezután az N, A és φ értékei határozzák meg a feszültségeket a falazatban

A 2. táblázat szerint a nem megerősített tengelykapcsoló számított ellenállása megtalálható R. Ha az R értéke kisebb, mint σ, akkor erősíteni kell a tengelykapcsolót.

A vízszintes rácsokkal ellátott vasbeton falazás% -át a képlet határozza meg

A négyszögletes rács rudak közötti C lépést a képlet határozza meg

ahol as - egy rúd háló keresztmetszetének területe cm 2-ben;

S a rácsok közötti távolság az elemek magasságában cm-ben.

Alapadatok az oszlop tartóképességének meghatározásához

3. példa háromszintes ipari épület rácskal

A 150. fokozatú és a 75. fokozatú betonkőzeteket folyamatosan kövesse a falazat utáni falra. A pólusra tervezett terhelést központilag alkalmazzák N = 1250 kN. A 60x60 cm-es oszlop szekciója. Az oszlop magassága H = 4,5 m.

Mivel az elem vastagsága meghaladja a 30 cm-t, a hosszú távú terhelés hatását nem veszik figyelembe - mdl = 1

λh = / h = 450/60 = 7,5

A tömör betonblokkok rugalmas tulajdonsága az asztalon lévő 75-es oldat oldatán. 11

α = 1500

Az oszlopnak a 12. táblázat szerinti hornyolásának együtthatója megegyezik

A táblázatban szereplő becsült falazási ellenállás. A 2. ábra

R = 2,8 MPa = 2800 kPa

A poszter keresztmetszete

A = 60 x 60 = 360 cm2 = 0,36 m 2

A munkakörülmények együtthatója gr = 1,0

Stressz σ, amely az oszlop falazatban az N tervezési terhelés hatására keletkezik

φ x gr x A 0,955 x 1,0 x 0,36

Az oszlop falazásának becsült ellenállása kisebb, mint a falazás feszültsége. Ezért az oszlopot meg kell erősíteni. Mivel az oszlop rugalmassága λh = 7,5 (3700-2800) x 100

Módosítjuk az ellenőrzés értékét

A falazat jellegzetes jellemzői, mivel a rugalmatlan jellemzőt nem megerősített falazásra alkalmazták

Csatolási együttható α-bans = 1150 egyenlő: φ = 0,93

Stressz a vízszintes rácsokkal megerősített oszlop kőzetében φ = 0,93

Adja meg a megerősítés százalékos arányát

Az 5 mm átmérőjű rudak rácsát adjunk as = 0,196 cm2, és a rácsok közötti távolság s = 30 cm.

Határozza meg a rudak felszínét vízszintes rácsokban

200 x as 200 x 0,196

A téglalap alakú vízszintes rácsok oszlopának megerősítését a 7. ábrán mutatjuk be.

A rácsokkal megerősített oszlop tartókapacitása lesz

Ncikk = φ x Rs.k x gr x A = 0,93 x 3750 x 1,0 x 0,36 = 1255,5 kN ≈ N = 1250 kN

A vízszintes rácsokkal megerősített oszlop tartókapacitása biztosítva van.

A falazat hosszirányú rúddal történő megerősítését az elemek nagyfokú rugalmassága esetén végezzük (λh > 15). A keresztirányú hálószemekhez hasonlóan az R, A és φ értékei általában előre ismertek és a számítások

a hosszanti erősítés μ mértékének meghatározása

ahol σ a feszítés a falazatban, kivéve a vasalás munkáját;

R a tömörített falazat számított ellenállása;

Rs - a megerősítés tervezési ellenállása

Forrásadatok Egy 64 x 51 cm-es oszlopot számoljon ki

a 4. példa szerint. 100 márka tégla a 75 márka oldatánál. Az oszlop magassága H = 8,4 m.

Az N = 570 kN pólusra tervezett terhelést központilag alkalmazzák.

Mivel az oszlop minimális vastagsága meghaladja a 30 cm-t, a hosszútávú terhelés hatását nem veszik figyelembe - mdl = 1,0

Az asztalon lévő falazat oszlopának rugalmas jellege. 11

α = 1000

Az oszlop csukódási együtthatója az asztalon. 12 egyenlő

A táblázatban szereplő becsült falazási ellenállás. alkotja

R = 1,7 MPa = 1700 kPa

A poszter keresztmetszete

A = 64 x 51 = 3264 cm2 = 0,3264 m 2

Határozza meg a feszültséget a falazatban a szelepek munkája nélkül

φ x A 0,73 x 0,3234

Annak a ténynek köszönhetően, hogy a σ falazatban a feszültségek nagyobbak, mint a számított R ellenállás és az λh> 15, az oszlop erősítése hosszirányú megerősítéssel történik.

Az acél minőségű A-II osztályú vasbeton szükséges aránya számított R ellenállássals - 240 MPa = 240 000 kPa

σ - 0,85 R 2400 -0,85 x 1700

Rúd keresztmetszete

A x μ 3264 x 0,4

Vegye fel a 8 Ø16AII külső megerősítő oszlopot a

As= 16,08 cm2> 13,06 cm 2. A bilincseket három soros falazat S = 22,5 cm

Mindent a téglákról

Tégla: mindent, amire szükséged van téglák kiválasztásához és megvásárlásához

A kőszerkezetek számítása a példákban

Példák a központilag tömörített elemek kiszámítására

Téglaoszlopok számítása

Az első adatok például 1. Meg kell találni az első emelet téglaoszlopának teherbírását, amelyet egy négyszintes lakóépületben lévő üzlethez igazítottak.

A pillér 150-es fokozatú műanyag extrudálású agyagtégla-ból készült, az 50 jelölés oldatánál. Az oszlop keresztmetszete 64 x 64 cm. Az oszlop magassága H = 5,1m.

A terhelést központilag alkalmazzák, és állandó G = 486 kN állandó és ideiglenes P = 168 kN.

Mivel az elem vastagsága meghaladja a 30 cm-t, a hosszú távú terhelés hatását nem veszik figyelembe - mg= 1.

Teljes tervezési terhelés a póluson

N = G + P = 486 + 168 = 654 kN

A 150-es márkázott tégla rugalmas tulajdonsága a 11. táblázat szerinti 50-es oldat megoldásán alapul

A falazott oszlop csonkolásának együtthatója a táblán.12

A táblázatban szereplő becsült falazási ellenállás. jelentése

R = 1,8 MPa = 1800 kPa

A poszter keresztmetszete

A = 64 x 64 = 4096 cm 2> 3000 cm 2

A munkakörülmények együtthatója?r = 1,0

Az oszlop tartókapacitása

Ncikk=? x R x A = 0,92 x 1800 x 0,4096 = 678,3 kN> 654 kN

Csapágykapacitás áll rendelkezésre.

A gyakorlatban az elemek keresztmetszete és a terhelés mérete általában ismert. A feszítés keresett értéke a falazatban? és a szükséges márkájú kő és habarcs. Ezért a megfontolt példában az oszlop kiszámítása más sorrendben hajtható végre.

Ismerjük az N = 654 kN terhelést, az oszlop keresztmetszetét

A = 4096 cm 2 = 0,4096 m 2 és a csonkolási együttható? = 0,92.

Határozza meg a feszültséget a falazott tégla oszlopban

? = N / x A = 654 / 0,92 x 0,4096 = 1736 kPa = 1,74 MPa

A táblázat szerint. 2-ben elfogadjuk a 150-es jelzésű téglát, az 50-es jelzésű megoldást vagy a 100-as jelölésű téglát a 100-as jelzésű oldatban. Ezek megfelelnek az R = 1,8 MPa> p = 1,74 MPa-nak megfelelő falazatnak.

A forrásadatok a 2. példához.

Válassza ki a kerámia kövek és habarcs márkáját a raktárépület kereteinek oszlopához.

Az oszlop keresztmetszete a tervezési követelményekből 51h38sm. A pillér magassága 4,8 méter. A rack egy központilag számított N = 238 kN erővel van betöltve.

Mivel az oszlop keresztmetszete A = 51 x 38 = 1938 cm2,

Meg kell szorozni a számított falazási ellenállást a munkakörülmények együtthatójával?r = 0,8

Rugalmas falazat jellemzői a táblázatban. 11

A csuklós koefficiens az asztalon. 12

A feszültség a falazatban, figyelembe véve a munkakörülmények együtthatóját

?r = 0,8

? = N /r x? x A = 238 / 0,8 x 0,82 x 0,1938 = 1872 kPa = 1,87 MPa

A 2. táblázat szerint a 125-es márkájú kerámia kőzeteket a 75-ös márkanevű oldattal szemben számított R = 1,9 MPa ellenállással fogadjuk.

Ebben az esetben a pillér csapágykapacitása lesz

Ncikk=? x x R x A = 0,82 x 0,8 x 1900 x 0,1938 = 241,55 kN> N = 238 kN

Az oszlop első korlátozó állapota (erőssége).