A terhelés kiszámítása a világító oszlopon

A kültéri világítás szervezését a sötétben történő biztonságos és kényelmes mozgás biztosítására tervezték. A lámpák felszerelése a tartószerkezeten történik. A típusuk és méreteik a működés céljától és körülményeitől függenek. Kiválasztásakor a rackek magasságát és alakját választják ki, terhelési számításokat és stabilitási vizsgálatokat végeznek.

Terhelési számítás

Az oszlopok terhelésének kiszámítása az összes statikus és dinamikus hatás figyelembevételével történik. A végleges hatások közé tartozik a teljes tömeg:

  • támogatása;
  • szelepek;
  • konzolok;
  • karimás bázisok;
  • lámpatestek;
  • vezetékek.

A számításokat állványok, konzolok és szerelvények különböző konfigurációihoz tervezett együtthatókkal végzik.

Figyelembe veszi a szélgörbék által okozott terhelés növekedését a SNiP 2.01.07-85 szerint. Az adatok a szélterületek referenciatáblájából származnak.

A világítási pólusok magasságának kiszámítása

A világítási oszlopok standard magassága 4 és 12 méter között változik. A számítás a "Villamos berendezésekre vonatkozó szabályok" szerint történik.

  1. A lámpatestek szerelési magassága legfeljebb 6,5 m legyen, ebben az esetben a konzolos vetítésű, tápellátókra szerelt szerkezetek használatosak. A felszerelt teleszkópos torony lámpáinak karbantartása esetén a lámpatesteket a nagyfeszültségű vezeték felett vagy alatt kell elhelyezni vízszintes eltávolításával legalább 0,6 m-rel. 0,4 m. A tartó magassága 8-9 méter.
  2. A lámpák felszerelésének magassága a gyalogos területek felett 3 métert kell, hogy legyen. Parkolási területeken gyakran alkalmaznak padlószerkezeteket. Vonzó megjelenésük és finoman diffúz fényük minden irányban.
  3. A támaszok minimális magassága dekoratív világítási struktúrák, gyepek stb. a szabványok nincsenek szabályozva.
  4. A padlószint alatti lámpatestek beépítése vízelvezető vagy egyéb vízelvezető rendszer megszervezésére engedélyezett.

Fontos! A legveszélyesebb hőmérséklet-ellenállásoknak fém tartószerkezete van. Használhatók minden éghajlati zónában.

A világítási oszlopok stabilitásának kiszámítása

A tartó alatt egy konkrét alapot helyeznek el. A talaj méretét a talaj teherbíró képességének figyelembevételével számítják ki. Ha ilyen adatok nem állnak rendelkezésre, akkor a kiszámított egység nyomószilárdsága 150 N / m2, ami a maximális sűrűségű talajnak felel meg.

Az alapozás mélységét a pillér magasságától függően kell meghatározni. Az alapnak négyzet keresztmetszete van, hogy biztosítsa a terhelések egyenletes eloszlását minden irányban.

A rack egy bizonyos mélységgel betonozott, vagy beágyazott elemekkel rögzítve van az alapozáshoz. Fontos, hogy az oszlop szigorúan függőleges legyen. A függőlegesektől való maximális eltéréseket szabályozások szabályozzák.

A megvilágítás pillérének stabilitását pilóta tesztekkel végezzük. Ez ellenőrzi a hajlítást, torzítást, billentést a dinamikus erők hatására.

A tartók módosítása különböző körülmények között működik. Fontos, hogy műszaki paramétereik megfeleljenek a terület építési szabályainak, geológiai és éghajlati jellemzőinek ajánlásainak.

A fenntarthatóság kiszámítása

A = h ∙ b = 2,4 10,2 = 24,48 m 2

A). Erősség kiszámítása.

A külső erők következménye nem haladhatja meg a keresztmetszetet, a feltételtől függően:

egyc= 2,25 - az igazi szakasz súlypontjától a legkompresszívabb oldalig terjedő távolság;

- az eltérítési szilárdság hatását figyelembe véve az alábbi képlet alapján határozzák meg:

lo- a számított támogatási hosszt az SNiP 2.05.03-84 határozza meg.

H - a támasz magassága a tartóelem középpontjától a tervezési szakaszig

Az erősség kiszámításakor figyelembe kell venni a véletlenszerű excentricitást:

Az összes terhelés excentricitása:

Válassza ki a legnagyobb excentricitást a hídon és a hídon.

A téglalap alakú támasz szilárdsági állapotát alkalmazzuk:

, ahol: x = 2 a (m) a sűrített zóna magassága;

Rb a beton számított nyomószilárdsága;

a = aa - e ∙ η = h / 2 - e ∙ η az erő alkalmazási pontjától a legkompresszívabb felületig terjedő távolság.

A legnagyobb erő N = mc, ezért az erősségi állapot teljesül.

B). Számítás a forma stabilitására.

Ellenőrizze az űrlap stabilitásának támogatását, ezért meghatározzuk a tehetetlenségi sugarakat:

Mivel az excentricitások:

, Nyilvánvaló, hogy az erő a magrészen belül helyezkedik el

Ellenőrizze a fenntarthatóság feltételeit:

- a legnagyobb állandó terhelés hosszirányú erő összetevője,

Nm = 2819,32 - az ideiglenes terhelés hosszirányú erő összetevője.

φ m = 0,71; φ l = 0,93

B). A repedésállóság számítása.

A feszített zónában keresztirányú repedések jönnek létre, amelyek miatt a betont kikapcsolják a munkából. Ezért meg kell felelnie a repedésállóságnak, ezért a normatív nyomóerőnek:

A számítás a szabályozási terhekre vonatkozik.

, ezért a feltétel teljesül.

D). Számítás a helyzet stabilitására.

Végezze el a helyzet stabilitására vonatkozó számítást:

m = 0,8 a nem kőzetbázisú vasbeton támasztóknál

A fenntarthatóság kiszámítása

Sziklás, elszappanosított felület

(pala, mészkő stb.)

Sziklás, nem szétszóródó felület

2.5.1. Példa Határozza meg a híd támasz alapozásának stabilitását a billentés ellen, ha van: függőleges erő = 7704 kN; a billentő erők pillanata = 2190 kN · m Az alap és az egyéb jellemzők méretei az 5. ábrán láthatók.

5. ábra. A billenés elleni védelem alapjainak kiszámítására szolgáló rendszer

A döntés. A szerkezetek stabilitását a felborulás ellen a képlet alapján kell kiszámítani

Ezért egy rollover ellenállás-tesztet biztosítanak.

2.5.2. Példa. Határozzuk meg az agyag által támasztott hídcsapágy alapjainak stabilitását a nyíróerővel szemben, ha megadjuk: függőleges erő = 7704 kN; a billentő erők pillanata = 2190 kN · m Az alap és az egyéb jellemzők méretei az 5. ábrán láthatók.

A döntés. A szerkezeteknek a nyírási (csúszás) ellenállóképességét a képlet alapján kell kiszámítani

Elfogadni és. A 2.5.1 táblázatból. az együttható értéke 0,3.

Útmutató a híd hídfőinek tervezéséhez Leningrad

6.5. A tartó stabilitása és deformálhatósága

6.5.1. A támasztók stabilizációja a billentés és a nyírás ellen

A hordozók stabilitásának kiszámítása a billentés és eltolás ellen az alábbi képletek szerint történik:

Més - a billentési erők pillanata a lehetséges forgás tengelyéhez viszonyítva (dönthető), általában a tartó külső felületéhez viszonyítva;

MZ - a visszatartó erők pillanata az adott tengelyhez viszonyítva;

Qτ - nyíróerő, amely egyenlő a nyíróerők kivetítésének összegével az esetleges nyíróvonal irányában;

QZ - a gazdaságos erő kiugrásának összegével megegyező erővel a lehetséges elmozdulás irányára;

- a munkakörülmény állapota és a megbízhatósági együttható aránya a cél szerint, a táblázatban foglaltak szerint. 6.7.

Stabilitási számítások együtthatói

Attitűd a rezisztencia kiszámításához:

működés közben

egy konkrét tartó vagy alapítvány keresztmetszetén keresztül

az alapozás alján egy sziklás alapon

az alagsorban egy nem kőzetbázison

egy konkrét tartó vagy alapítvány keresztmetszetén keresztül

de az egyetlen alapja egy sziklás alapon

az alagsorban egy nem kőzetbázison

A nyíróerővel szembeni stabilitás kiszámításánál a súrlódási együtthatók értékeit a táblázatban foglaljuk össze. 6.8.

Azokban az esetekben, amikor a tartó stabilitása nem biztosított, a tartók stabilitásának növelésére vonatkozó ajánlások felhasználhatók a táblázatban. 6.9.

A projekt megvalósításának fenntarthatóságát javító intézkedések kiválasztását a különböző lehetőségek technikai és gazdasági elemzése indokolja.

6.8. Táblázat

Beton súrlódási együtthatók

Súrlódás felületi anyag

sziklás talajok elszappanosított felületével (mészkő, palánk, stb.) agyag

nedves

száraz állapotban

vályog és homokos vályog

kavicsos és kavicsos talajok; beton falazat

sziklás talaj nem mosható felülettel

Ajánlások a tartók stabilitásának javítására (lásd: 6.13 és 6.14 ábra)

Pozíciónk száma a ris.6.13 és 6.14 pozíción

A méret növekedése a felfordulás pillanatában.

A függőleges erők tartó pillanata a tonna átvitelének köszönhetően növekszik, az AI helyzethez és a szerkezet súlyához

A méret növekedése a tartónyomás irányában

A szerkezet súlya és a talaj súlya az alaplemezen nő

Növelje az alap mélységét

A szerkezet súlya növekszik

A terhelés excentrikussága az ellentétes irányban a billentési momentumhoz képest, amely a tartó (vagy annak része) elmozdulása a terhelés (vagy az út tengelye) tartó tengelyéhez viszonyítva,

A retenciós momentum a függőleges erőkből nő

A keresztmetszet növelése szimmetrikus a tartó tengelye körül

A szerkezet súlya és a tartónyomaték növekedése (lásd 1. oldal)

Az alapfogak elrendezése

A nyírási sík ferde és a tartóerő a függőleges terhelés megfelelő összetevője miatt nő.

A készülék az alag alján van

Ábra. 6.13. A támasztó billenőkapcsok stabilitásának csökkentésére irányuló intézkedések:

és - rack támogatás; b - masszív támogatás

A sekély alapokkal rendelkező alapok esetében a 2. ajánlás rendszerint a leghatékonyabb (szükség esetén a 6. és 7. ajánlásokkal együtt, amelyek egyenértékűek a hatékonysággal).

A középső támaszoknál (a híd tengelyén történő számításnál) a 4. ajánlás hatékony, de ebben az esetben minden ellenőrzésre szükség van, ideértve az eredő leginkább relatív excentricitását is (ld. para. 6.5.4).

A fenntarthatóság szempontjából a 3. ajánlás általában hatástalan, de végrehajtása szükséges lehet, de a talajviszonyok miatt.

Ábra. 6. 14. A hordozó stabilitásának növelése a nyíróerő ellen

A 3., 6. és 7. ajánlás végrehajtása során figyelembe kell venni a vízszintes terhelés növekedését a talaj és a gördülőállomány súlyából az összeomló prizma hosszának növelésével.

6.5.2. Az alapítványok stabilitása a mély nyíróerő ellen

Az alapítványok stabilitásának kiszámítása a mély nyírással szemben (elmozdulás a talajjal a legkedvezőtlenebb csúszófelület mentén) a következő esetekben történik:

a) a lejtőn elhelyezkedő közbenső támaszokra;

b) 12 méternél nagyobb magasságú töltéseknél;

c) a ütközők, amennyiben a töltések magassága 0-12 m, ha a helyét a bázis alapréteg nem fagyasztott vagy felengedett fagyasztott vagy agyag talajrétegben vízzel telített homok, agyag talaj alatta.

A számítás a következő általános képlet szerint történik:

Jelmagyarázat 6.5.1. Szakasz.

A számításokat a rendelkezésre álló programok szerint számítástechnikával végezzük.

Az előzetes számítások közelítő módszerrel végezhetők el a tartó stabilitásának ellenőrzésére a nyíróerővel szemben (a környező talajjal együtt) egy kör alakú hengeres felület mentén, amely áthalad az alapzat hátsó felületén.

Ábra. 6.15. A mély váltás támogatásának kiszámítására szolgáló rendszer

Ezeket egy tetszőleges R sugarú tetszőleges hengeres felület adja meg, amely középpontja a 0 m-re (6.15. Ábra). A levágási térfogat 7-10 l hosszúságú szakaszra van felosztvaén, számítsd ki a súlyokat Qén szakaszok (beleértve a különálló szakaszokba tartozó támasztóelemeket, az átmeneti terhelés tömegét a hídon és a megközelítéseket, valamint a támogatási reakciókat a szakaszoktól) és a vállakatén (az i-edik szegmens súlypontjától m 0-ig terjedő távolság).

Szélesség bén a diagramot a képlet határozza meg

hol van bsn - közúti szélesség (6.16. ábra);

Ábra. 6.16. A telek szélességének meghatározása a mélyváltás alátámasztásakor:

a - közúti híd; b - vasúti híd.

A sík csúszási síkját a körhenger alakú mély nyíróerõ elemeként az a szög jellemzién a képlet szerint számítva

A vágási terület stabilitása akkor valósul meg, ha a következő feltétel teljesül

Holding moment Mütés viszonylag t. 0 egyenlő

φén - a talaj belső súrlódási szögét, amelyen keresztül a nyírási felület áthalad az i.

- a kohéziós erők összege a nyírási felületen;

aén - a talaj tapadását, amely mentén a nyírási felület áthalad az i-helyszínen.

nyíró pillanat Mcsúszó viszonylag t. 0 egyenlő

Σ Qénrén - a talaj súlyára, a tartószerkezetre, az átmeneti terhelésre és a felépítmények támaszreakcióira vonatkozó függőleges erők pillanatainak összege) a 0.

Σ Hénhén - a vízszintes erők pillanatainak összege (a fékezéstől, a hőmérséklet hatásától, a súrlódástól a tartóelemekig stb.);

A stabilitás kiszámítását közelítő módszerrel végezzük többféle, 0 térfogatú pozícióban, a legkedvezőtlenebb helyen a nyírási felületen.

Abban az esetben, ha a szerkezet stabilitása a mély nyírással szemben nem biztosított, javasoljuk a stabilitás növelésére a következő módszereket:

- a horgony kúpján lévő eszközágy kikötőhelye a körzet mentén;

- az alagút mérete a töltés felé;

- az alapozó talajok pótlására vagy megerősítésére.

6.5.3. A deformálhatóság támogatja

A támasztékok alakváltozása a tartók és alapok szerkezetének rugalmas deformációjából áll, az állandó és ideiglenes terhelés, az üledék és az alapozás tekercsének hatására, az alapozó talaj rugalmasságának köszönhetően állandó terhelés hatására.

6.5.3.1. A tartók szerkezeteinek függőleges alakváltozása általában elhanyagolható a szerkezetek nagy merevségének köszönhetően függőleges erőknél.

alapítvány település hagyjuk, hogy nem határozza meg, mikor opiranii alapjait a rock, durvaszemcsés talajok homokos töltőanyag és szilárd agyag, és a hidak külsőleg statikailag határozott span rendszerek, akár 55 m-vas-, és akár 105 m az utakon - a opiranii alapjait Pas bármilyen földi, kiegyenlítést biztosít teherbírás.

Csapadék híd alapjait külsőleg statikailag határozatlan rendszerek határozzák meg az alapítvány tervezési szabályok és azok értékeit a szomszédos támaszok nem térhetnek el az összeget, amely hatására a megjelenése a híd hosszanti profil kiegészítő szögek törés haladja meg a 2% - a közúti és a vasúti hidak 1%.

6.5.3.2. A támaszok tetejének vízszintes mozgását csak a vasúti hidak esetében határozzák meg. A folyamatos és a hőmérséklet-folytonos (hosszirányban összekapcsolt) átmeneti struktúrákhoz tartozó egyes támaszok hosszanti deformációja nem korlátozott. A hidak hidegtartalmú tartószerkezeteinek hosszirányú deformációja és az összes híd tartószerkezetének keresztirányú alakváltozása nem haladhatja meg az alvállalkozói platformok tetején lévő értékeket, ahol0 - a hordozóval (m) szomszédos kisebb szakasz hossza legalább 25 m.

A vízszintes deformációkat az épületgépészeti szabályok szerint számítják ki. Kiszámításakor a minta támogatja a keret és a számítás cölöpalapok alkalmazásával számítási értékek mozgó felső hordozók általában automatikusan történik, de ehhez fel kell venni az eredeti adatokat csak átmeneti terhelés (a mindenkori együtthatók - lásd. 6.3. Szakasz), és vegye figyelembe, hogy ebben a számításban a helyi erózió figyelmen kívül hagyható. Az alapítvány tekercsét nem veszik figyelembe a talaj tetejének elmozdulásának meghatározásakor az alapozó talaj megfelelősége miatt.

Kiszámításakor ütközők kell meghatározni a vízszintes deformációs állandó terhelések (a rugalmassága elemek alátámasztó és alapja, és a hajlékonyság altalaj), és azokban az esetekben, amikor a teljes érték meghaladja az értéke közötti rés a ház fala a felépítmény, csökkentett az összeg az építési tűréshatárok, a helyzetét a tervben lévő ütközőket a vízszintes alakváltozás (vagyis az oszlopok esetében kapott értékek figyelembevételével) kell megadni, a bevezető szerkezetek építésével megegyező koncepciót vezetnek be).

6.5.4. Az eredő helyzete az alagsori szinten

A nem sziklás talajok bázisait a sekély alapok alatt, a talajba való beágyazás figyelembevételével kiszámítva, a keletkező terhelések helyzete (relatív excentricitás) a táblázatban megadott értékekre korlátozódik. 6.10.

Az eredményes pozíció lencentricitása l0 amelyet a következő képlet határoz meg:

ahol M az összes erő pillanata a bázis alapjának központi központi tengelyéhez viszonyítva;

N a kapott függőleges erő.

Az alap r magrészének sugarát a következő képlet határozza meg:

ahol W a bázis aljának ellenállása egy kevésbé feszített arc számára;

És - az aljzat alappillére.

6.10 táblázat

Az eredményül kapott relatív excentricitás határértékei e0/ r

A billentés alapjainak kiszámítása

39. § Az alapok kiszámítása a lebegés és a nyírás ellen

A stabilitás alapjainak kiszámításánál ki kell zárni a lehajlás lehetőségét, a nyírást a talpán és a nyírást a talajjal egy csúszó felület mentén. Az alapítvány akkor tekinthető stabilnak, ha a feltétel (6.1.) Teljesül, ahol F az erő alapja vagy alapja ellenállása, amely stabilitást veszít. A stabilitási számításokat a kiszámított terheléseknek megfelelően végzik, amelyeket a normatív terhelések megszorzása a terhelés biztonsági tényezőivel szoroz. Ha ugyanazért a terhelésnél a normák két biztonsági tényezőt biztosítanak, akkor a számítás során figyelembe veszik az egyiket, ami kisebb stabilitási határral rendelkezik.


Ábra. 7.7. A billenés elleni védelem alapjainak kiszámítására szolgáló rendszer

A hidatámaszok alapjainak kiszámításakor az alapra ható külső erők (beleértve a saját súlyát is) Fv, Qr és Mu pillanatképeket (7.7. Ábra) eredményeznek. Az Fv és Qr erők megegyeznek az összes külső erő függőleges és vízszintes vetületeivel, és a pillanat, amikor a Mie egyenlő a külső erők pillanatával a tengely körül, amely az alap alapzatának súlypontja felé halad, amely merőleges a tervezett síkra. Abban a pillanatban, amikor a Mie hozzájárul az alap megdöntéséhez (az O tengely körül forgatva - lásd a 7.7. Abban a pillanatban, amikor a Mz, amely ellenáll a felborulásnak, megegyezik a Fva-val, ahol a az Fv erő alkalmazásának az alkalmazási ponttól az alap széléhez viszonyított távolsága, amelyhez képest a billentés történik.
A szerkezetek stabilitását a felborulás ellen a képlet alapján kell kiszámítani
Mi≤ (bajusz / un) Mz, (7.5)
ahol a Мu és a Мz a szerkezeti elfordulás (billentés) tengelyéhez viszonyítva a billentési és visszatartó erők pillanatai, amelyek a szélsőséges támogatási pontokon áthaladnak, kN · m; us - a munkakörülmények együtthatója, amikor az építési szakaszon különálló támaszokon alapuló szerkezetek ellenőrzése 0,95; a folytatólagos működési fokozat 1,0-gyel egyenlő; betonszerkezetek és alapok szekcionált alapozású szakaszainak ellenőrzése esetén 0,9; nem-kőzetbázisokon - 0,8; Az ENSZ a megbízhatósági együttható a szerkezet rendeltetése szempontjából, feltételezve, hogy 1.1 a számítások során a folyamatos működés és a számítások 1,0 az építési szakaszban.
A billentő erőket egynél nagyobb terhelési tényezővel kell venni.

A tartóerőket teherbíró biztonsági tényezővel kell ellátni állandó terhelés esetén Yf ahol μ az alapozás súrlódási együtthatója a talajon.
Az SNiP 2.05.03-84 követelményeinek megfelelően a szerkezetek stabilitását a nyírószilárdság (csúszás) ellen a következő képlet segítségével kell kiszámítani:
Qr≤ (yc / yn) Qz, (7.6)
ahol Qr a nyíróerő, kN, megegyezik a nyírási erők nyúlványainak összegével a lehetséges nyíróirányban; yc a munkakörülmények együtthatója, 0,9; уn a szerkezet tervezett céljára vonatkozó megbízhatósági együttható a (7.5) képlet szerint; Qz a gazdaságos erő, kN, amely egyenlő a tartó erők nyúlványainak összegével a lehetséges eltolás irányába.
A nyíróerőket egy nagyobb teherbírású biztonsági tényezővel kell ellátni, és a gazdaságossági tényezőt a (7) bekezdésben kifejtett terheléshez tartozó biztonsági tényezővel kell ellátni.
A talaj által létrehozott gazdaságos vízszintes erőnek olyan erővel kell rendelkeznie, amelynek értéke nem haladja meg a talaj aktív nyomását.
Az alapban lévő súrlódási erőket az alap talaj feletti súrlódási együtthatóinak minimális értékeiről kell meghatározni.
A nyíró alapjainak kiszámításánál a falon lévő falazat súrlódási együtthatói:

Agyag nedves állapotban

Az épület billentésének kiszámítása

Ha az épület magassága és méretének aránya a terv szempontjából nagy, és az alapozás nagy rugalmassága is van, akkor az épület felborulhat a szél és a szeizmikus terhelések hatására. Az épület billentésére szolgáló számítás nagyon fontos, mivel közvetlenül kapcsolódik az épület egészének konstruktív biztonságához.

"A többszintű vasbeton szerkezetek építésének és kialakításának normái" (JZ 102-79) javasoljuk az épület felborulásának kiszámításánál az MR hogy billentse Mov :

"A többszintes vasbetonszerkezetek kialakításának és kialakításának szabályai" (JGJ 3-91) ugyanazt a számítást végzik a feltétellel:

A "szeizmikus tervezés" építési szabványait (GB 50011-2001) a szeizmikus hatásokkal járó terhek kombinálása esetén a kombinációs együtthatóknak 1.0-nak kell lenniük. A 4-nél nagyobb magasság-szélességű többszintes épületek esetén az alapozás alatti nyomáskülönbség, valamint a nulla nyomású terület nem megengedett. Más épületekben a nulla nyomású terület nem haladhatja meg az alagsori terület 15% -át.

A magas építmények (JGJ 3-2002) szerkezeti kialakításának technikai utasításai szerint olyan épületek esetében, amelyeknek az alapjainál 4-nél nagyobb képarányuk van, nem szabad nulla feszültségű terület; a 4-nél kisebb arányú épületek esetén a nullázódási terület az alagsori terület legfeljebb 15% -át teszi lehetővé.

Alapítvány diagram

1 - a felső rész; 2 - pince; 3 - a felfordulás pillanatának ellenállási pontja; 4 - az alapzat alja

  • Döntetlen és tartós pillanatok

Hagyja, hogy az átfordulás pillanatának hatása a bázis területére esik, és az ütés ereje - vízszintes szeizmikus terhelés vagy vízszintes szélterhelés:

hol van Mov - felborulás pillanat; H az épület magassága; С - pince mélysége; V0 - a vízszintes erő összes értéke.

A gazdaságos nyomatékot a teljes terhelés hatása alapján kiszámítják a szélességi pontokon:

hol van mR - tartó pillanat; G - teljes terhelések (állandó terhelések, szél- és hóterhelések alacsony standard értékkel); In - az alagsor szélessége.

  • A gazdaság pillanatának és az alap alapjain lévő nulla feszültségnek a szabályozása

A gazdaság pillanatának kiszámításához

Feltételezzük, hogy a teljes terhelések hatásmechanizmusa áthalad az építési bázis közepén (2.1.4 ábra). E vonal és az alapfeszültség ebből eredő e0. A nullfeszültségű régió Bx hosszát, a nulla feszültség tartományának hosszát és a bázis (B - x) / B hosszúságát a következő képletek határozzák meg:

A képletekből a zéró stressz-terület nagysága és a bázis területének aránya biztonságos tartási momentumhoz jut.

Zéró alapfeszültség zónái és a felborító szerkezetek állapota

Alapítvány: lehetséges átforgatás kiszámítása

  • Milyen számításra van szükség a ház alapításához?
  • Meg kell számolnom egy magánház alapját a fenntarthatóságért?
  • A billentési momentum meghatározása
  • Az ellentétes pillanat meghatározása

Elképzelni, hogy egy magánház felborult alapja meglehetősen nehéz. A kis ház esetleges felborulásának természetes oka a hatalmas erő, amely képes az egyik oldalra kopogni az épület kavargása miatt. Például, mint egy magányos fenyő, amely nincs alapja, de gyökere van.

Ábra. 1. Az alapozás lehetséges elfordulási és elmozdulási változatai: a - forgatás a forgatással, b - forgatás a forgatással és az elmozdulással, az alj mentén történő elmozdulás.

Milyen számításra van szükség a ház alapításához?

A közvetlen célnak megfelelően, amely a szerkezet terhelésének egyenletesen történő átvitelét jelenti a talajhoz, meg kell határozni a tartóelem szélességét és erősségét.

Ehhez meg kell határozni a szerkezet súlyát, beleértve a bázis saját súlyát is.

Az alap erősségének kiszámításánál figyelembe kell venni a télen a tetejétől átadott hóterheket, valamint mindazt, amit a helyiségbe szerelnek be és hoznak be (fűtési rendszer, vízellátás, szennyvíz, bútorok stb.).

Az alacsony épület szélterhelései nem szerepelnek az erő alapjainak kiszámításánál. Ezeket a terheket figyelembe veszik, amikor egy tetőelemre, mint például egy mauerlatra vonatkozó szilárdsági számítást végzünk, amelyen át a falakon át a ház aljához jutunk.

Ábrán. Az 1. ábra mutatja az alapozás lehetséges elfordulási és elmozdítási lehetőségeit: a) forgatás a forgatással, b) forgás forgatással és elmozdulással, c) elmozdulás az alap mentén.

Ábra. 2. Az alap erőteljes számítása az egész szerkezet felborulásához vezethet.

A téli időszakban a sekély mélységű talajt a talaj felhalmozódása okozza. Ezeknek az erőknek az egyenlőtlen eloszlása ​​a képen látható alapítvány stabilitásának elvesztéséhez vezethet, különösen, ha valamilyen oknál fogva nem épült fel az alapra. A stabilitásvesztés kizárása érdekében ebben az esetben a talajt védeni kell a fagyástól.

Ha a ház építése befejeződött, a stabilitás csökkenése esetén hibát kell keresnie a szükséges erő kiszámításakor. De még mindig nem kellett volna az egész szerkezet felborulását okoznia, amint az a 3. ábrán látható. 2. Egy kis házat ábrázolnak, amelynek felborulása nem azért történt, mert az alapítvány megfelelő számítását nem végezték el. A talaj méretének és penetrációjának meghatározása során a talaj fizikai tulajdonságait nem vették figyelembe (a képen látható, hogy ez homokos talaj).

Vissza a tartalomjegyzékhez

Meg kell számolnom egy magánház alapját a fenntarthatóságért?

Az alapítvány, amely nem sérti a külső erők hatását, nem mozog a vízszintes síkban a talajjal együtt, stabilnak tekinthető. Az ilyen kritikus elemek alapjait, mint a hidak, a gyári csövek stb.

A gyári csövekkel ellentétben a magánházak alapításának kiszámítása nem hajtható végre. És az oka, hogy ezek a házak viszonylag kis magasságban vannak. Ha a gyárban a gravitációs középpont és a keletkező szélerők jelentős magasságban helyezkednek el az alagsorból, aminek eredményeképpen egy pillanatra elegendő a stabilitás megszegéséhez, akkor alacsony szerkezet esetén az ilyen tényezőre alapozott számítás egyszerűen nem szükséges.

A magánszektorban jelenleg vannak olyan különálló struktúrák is, amelyek megkövetelik számításukat az ilyen hatások indokairól. Például szélgenerátorok. Ábrán. A 3. ábra egy ilyen generátor alapbeállításainak egy részét mutatja. Figyelnie kell az alap mélységére. Világosan meghaladja a talajfagyás mélységét. A 3. kép többi mérete csak orientációhoz használható, és eltérhet a tényleges méretektől. A torony magassága - Naz. a generátor megbízható működéséhez a terepen múlik, de átlagosan 20 m.

Vissza a tartalomjegyzékhez

A billentési momentum meghatározása

Ábra. 3. A szélgenerátor bázisának rendszere.

Ábrán. A 4. ábra az alapra ható erőket szemlélteti. A legfontosabb tényező, amely egy átfordulást hoz létre, az M pillanatU. és a fő akadály az F erőU. Ez a komponens megakadályozza a stabilitás elvesztését.

Egyenletesen elosztott terhelés P a talaj reakciója az F erő hatásáraU. Q erőr Ez hatással van a vízszintes eltolódásra. A nyírás kiszámításakor nagy jelentőséggel bír a súrlódási tényező a talaj felett. A rollover kiszámításához ezt az erőt nem veszik figyelembe.

Az M lefordítási momentum meghatározásaU ismerni kell a szélsebességet és a szerkezet szerkezetét (vitorlát). A szélgenerátor működésének biztosításához legalább 6-8 m / s sebesség szükséges. Figyelembe kell azonban venni, hogy a szélsebességek sokkal magasabbak lehetnek, ezért a lehető legnagyobb sebességre kell számítani ezen a területen. Például 10 m / s szélsebességnél 60 N / m 2 nyomás és 50 m / s sebesség mellett ez a nyomás 1500 N / m 2. Az 1. táblázat megadja azokat az értékeket, amelyek segítségével a maximális szélsebesség ismeretében megállapíthatja a nyomást.

Szélsebesség, m / s

A szélsebesség V ismerete és a kések területeL. az 1. táblázat szerint meghatározzuk a megfelelő nyomást, és erre a területre kiszámítjuk a P erőtL. a torony pereméhez csatlakozik, vagyis távolról Haz a föld felszínéről. Figyelembe véve azt a mélységet, amelyen a bázis alapja található, a váll:

A szél a teljes hosszában a toronyon fog működni. A terület meghatározásához először határozza meg a torony átlagos szélességét, LCP

Ábra. 4. Az alapra ható erők diagramja.

Laz -a torony szélessége felső részében;
LH - a torony szélessége az alapon.

Határozza meg a torony területét, normál irányban a szél irányába:

és most meghatározzuk a P teljes terhelésétaz mint a négyzet S termékeaz az 1. táblázat szerinti nyomásértékhez. Ezt az erőt a torony magasságának közepén kell alkalmazni.

Most meghatározhatja az átfordulási pillanatot.

Vissza a tartalomjegyzékhez

Az ellentétes pillanat meghatározása

Ennek meghatározásához tudnia kell a torony súlyát az összes eszközzel, az alap súlyával és a talaj súlyával kapcsolatban. A fig. 4 azt a következtetést vonhatjuk le, hogy az oldalán elhelyezkedő talaj a billentési pillanat irányában is ellensúlyozni fogja. Ez igaz, de csak miután a talaj eléggé sűrű. És ez időbe telik. Ezért az építés során ez a visszaszorító tényező nem vehető figyelembe.

Amint az 1. ábrán látható. 4, az F erőtől való távolságU az O pontra (a referencia él vetülete) egyenlő: a. Ezért a szélgenerátor alapja stabilitási állapota:

ahol k> 1 a megbízhatósági együttható.

Figyelmeztetésként meg kell jegyezni, hogy a fenti számítás nem veszi figyelembe azokat a tényezőket, amelyek feltétlenül figyelembe kell venni a sokemeletes épületek, a gyári csövek, a vasúti és a közúti hidak építésében. Ezért érdemes bevonni egy szakembert még az első ilyen pillanatokba történő telepítéshez is, nem pedig bonyolult struktúrához, mint egy toronyhoz.

Evgeny Dmitrievich Ivanov

© Copyright 2014-2017, moifundament.ru

  • dolgozni az alapítványnál
  • megerősítés
  • védelem
  • műszerek
  • felszerelés
  • dekoráció
  • megoldás
  • számítás
  • javítások
  • eszköz
  • Alapítvány típusok
  • szalag
  • halom
  • oszlopos
  • lap
  • más
  • A webhelyről
  • Kérdések a szakértőhöz
  • kiadás
  • Lépjen velünk kapcsolatba
  • Működik az alapokkal
    • Alapítvány megerősítése
    • Alapítványvédelem
    • Alapítványi eszközök
    • Alapítvány telepítése
    • Alapítvány befejezése
    • Alapozó habarcs
    • Alapítvány számítás
    • Alapítvány javítás
    • Alapozó eszköz
  • Alapítvány típusok
    • Strip alapítvány
    • Pile alapozás
    • A pillér alapja
    • Födémalap

A fenntarthatóság kiszámítása

Az alapítvány stabilitásának kiszámítását általában a hidak felfüggesztésére és olyan esetekben hozták létre, ahol az alap alapjain keletkező erők túlmutatnak a magrészen. A módszertani célú papíron fogalmazva végezze el a tekercselést és a nyírást az alján.

Rollover stabilitási vizsgálat

A billentés elleni ellenállást a hidak mentén és a hídon át ellenőrizzük a 3. és 6. terheléskombinációkban (2. táblázat). Az alsó rész legjellemzőbb oldala a lehetséges forgás tengelye. 5.2.

A Mu billentés pillanatai és a Mz erő megtartása a megfelelő kombinációkban a forgástengelyekhez viszonyítva számítható ki.

ahol Mu a billentő erők pillanata a szerkezet lehetséges forgatásának tengelyéhez viszonyítva;

Mz az a pillanat, amikor az erőket azonos tengelyhez viszonyítva tartja;

gc = 1 - a munkakörülmények együtthatója

gn = 1,1 - megbízhatósági tényező

A 3-as felüljáró kombináció mellett

Мz = (6313,34 + 2026,856) * 1,4 = 11676,274 kN * m

Mu = 1719,48 + 252,17 * 2,8 = 2425,556 kN * m = 8491,835 kN * m

A felüljáró kombinációs számon 6

Mz = (5155,77 + 2026,856) * 7,4 = 53151,43 kN * m

Mu = 346,06 + 106,48 * 2,8 = 644,204 kN * m = 38,655,585 kN * m

Nyírási stabilitási vizsgálat

Az aljjal szembeni nyírási (csúszás) stabilitást a 3. és 6. kombinációban kell kiszámítani.

A hidatámaszok alapjainak kiszámításánál a nyíróerő ellenállása ellenére az erő Qu megmozgatja az alapot, és a súrlódás ereje a Qz talajon (az alapzat mentén) ellenáll a nyírásnak.

Az alapítvány stabilitását a nyíróerő ellen a következő képlet segítségével ellenőrizni kell:

ahol Qu = F0 a nyíróerő;

Qz = μ (Po + G) - tartóerő;

μ = 0,4 a beton falazat súrlódási együtthatója az alap talajfelszínén,

W = 0,9 - a munkakörülmények együtthatója,

- megbízhatósági tényező a célállomásra.

A 3-as felüljáró kombináció mellett

Qz = 0,4 * (6313,34 + 2026,856) = 3336,078 kN

Qu = 257,17 kN = 2729,519 kN

A felüljáró kombinációs számon 6

Qz = 0,4 * (5155,77 + 2026,856) = 2873,05 kN

Qu = 106,48 kN = 2350,677 kN

Csapadék meghatározása

Az alapítvány települése az alap deformációitól függ, amelyek hagyományos, nem sziklás talajokból állnak, egy E törzsmodellel. A tartó tetejének tekercsének és vízszintes elmozdulásainak meghatározása

Az alagsor és a támogató bankok számítása az ib mentén és a híd ip felett a 3. és 6. kombinációban szabályozó terhelések hatására történik (lásd a 2. táblázatot).

ahol Е = 37 * 10 kPa, és v = 0,3 a deformáció modulusának és a Poisson aránynak az összenyomható szekvencián belüli átlagértékei;

Nn és ln = MH / NH a normatív függőleges erő és az erők erőviszonyai;

a = 14,8 m, = 2,8 m - a talp hossza és szélessége;

A 3-as felüljáró kombináció mellett

A felüljáró kombinációs számon 6

A tartó tetejének vízszintes elmozdulása a hídon és a hídon keresztül egyenlő:

ahol ho = 6,5 m a támasz magassága, hf = 2,8 m az alap mélysége.

A talált értékek nem haladhatják meg a határértéket:

A borulás elleni védelem támogatásának kiszámítása

A billentés ellenállásának támogatását külön kell elvégezni a híd tengelye mentén és mentén ható terheléseknél (2.15. Ábra).

A keresztirányban a lefordítási ellenállásra való vizsgálat a szélterhelés és a horizontális terhelés hatása a gördülőállomány hatásairól, amelyeket nem veszünk figyelembe.

2.10 ábra. Séma a széliránynak a keresztirányú felfordulással szembeni ellenállással szembeni ellenállásának kiszámításához

A számított erőfeszítések meghatározása. Ha van egy vonat a hídon, akkor a járművekre ható szélnyomás felborulásának pillanatát az O ponthoz képest az impozáns nyomatékhoz hozzá kell adni a szél hatásának a teret és a támasztékot illetően. A járművek súlyának O pontjához viszonyított tartónyomaték szintén növekszik. A stabilitás kiszámítása két esetben történik: egy vonattal a hídon és anélkül. A mozgó átmeneti függőleges terhelés üres járműveként történik, amelynek hatását a [1, 2.11.] Normáknak megfelelően határozzák meg.

Az 1. kombinációhoz. Állandó terhelések plusz a járművek és a szél:

2. kombináció esetén. Állandó terhelés és szél:

ahol - a keresztirányú szél szabványos nyomása a gördülőállományon, a tereken és a támaszon; - szabályozási keresztirányú szélnyomás a felépítményre és a hídon lévő vonat nélküli támogatásra; - vállak a megfelelő szélterhelés O pontjához képest, m; - a hídágy, a járdák, a futók, a kN / m tömegére vonatkozó normatív terhek intenzitása; - ideiglenes függőleges terhelés az üres vasúti gördülőállományból [1, 2.11.]; - az üres vasúti gördülőállomány terhelésének megbízhatósági tényezője [1, 1.40 *]; - a vasúti járművek üres járművekből történő terhelésre vonatkozó kombinációs tényező [1, 2.3. - a felépítmény hosszának és ideiglenes függőleges terhelésének betöltési hossza, m; - a támogatási súly szabályozóterhelése, kN; - a tartó becsült szélessége, m; - a szélterhelésre vonatkozó biztonsági tényező [1, 2.32 *]; - a felépítmény és a tartószerkezet faszerkezete súlyának teherbírási együtthatója [1, 1.o.o0 *]; - a szélterhelés kombinációjának tényezője a vonaton a hídon [1, p.2.2]; - a szélterhelés kombinációjának együtthatója a vonat hiányában a hídon [1, p.2.2].

A tartószerkezethez a szél hatása a járművekre, az átmérőre és a támasztékra a lehetséges forgás tengelyéhez viszonyítva történik (felborulás) - O pontok - felfordulási pillanat. Az azonos O ponthoz viszonyított tartónyomás a gördülőállomány függőleges hatását, a terhelés súlyát és a támasz súlyát jelenti.

A tartást stabilnak kell tekinteni az ellensúlyozással, ha a feltétel teljesül:

ahol a billenőerők pillanata a tartó lehetséges elforgatásának (billentése), kN · m; - a tartó erők pillanata ugyanazon tengelyhez viszonyítva, kN · m; - a müködési szakaszra vonatkozó munkakörülmények együtthatója; - megbízhatósági tényező a tervezett célra ugyanazon munkafázisban.

A tengelykapcsoló féktárcsával való megválasztása
Figyelembe véve a féktárcsa előírt átmérőjét, a betétek szélességét és a sebességváltó nagysebességű tengelyének átmérőjét, válasszunk egy kapcsolót paraméterekkel: Dth.sh = 500 mm; W.sh = 205 mm; dc. max = 129,5 mm; Jm.t.sh = 3,75 kg m2; m mtsh = 122 mm; A mechanizmus nagy sebességű tengelyén található csatlakozások tehetetlenségi nyomatékainak finomítása.

A hidraulikus vezérlőrendszerek főbb elemei automatikus sebességváltó
Vizsgáljuk meg az automata sebességváltó vezérlőrendszer hidraulikus részét alkotó elemek működésének elveit. Fontolja meg, hogyan alakulnak ki, szabályozzák és változtassák meg az automata sebességváltók vezérlőrendszerében alkalmazott különböző nyomásokat, a munka célját és elveit.

szűrők
A fülkéktől a tízm-es méretig terjedő méretű, felfüggesztett részecskék (por) által szennyezett légköri levegőt aeroszolnak nevezik. A durva aeroszolok 1-100 mikron szemcseméretű, nagyon diszpergált - 1 mikronnál kisebb méretű keverékek. Ha bekerülsz.

39. § Az alapok kiszámítása a lebegés és a nyírás ellen

A stabilitás alapjainak kiszámításánál ki kell zárni a lehajlás lehetőségét, a nyírást a talpán és a nyírást a talajjal egy csúszó felület mentén. Az alapítvány akkor tekinthető stabilnak, ha a feltétel (6.1.) Teljesül, ahol F az erő alapja vagy alapja ellenállása, amely stabilitást veszít. A stabilitási számításokat a kiszámított terheléseknek megfelelően végzik, amelyeket a normatív terhelések megszorzása a terhelés biztonsági tényezőivel szoroz. Ha ugyanazért a terhelésnél a normák két biztonsági tényezőt biztosítanak, akkor a számítás során figyelembe veszik az egyiket, ami kisebb stabilitási határral rendelkezik.


Ábra. 7.7. A billenés elleni védelem alapjainak kiszámítására szolgáló rendszer

A hidatámaszok alapjainak kiszámításakor az alapra ható külső erők (beleértve a saját súlyát is) Fv, Qr és Mu pillanatképeket (7.7. Ábra) eredményeznek. Az Fv és Qr erők megegyeznek az összes külső erő függőleges és vízszintes vetületeivel, és a pillanat, amikor a Mie egyenlő a külső erők pillanatával a tengely körül, amely az alap alapzatának súlypontja felé halad, amely merőleges a tervezett síkra. Abban a pillanatban, amikor a Mie hozzájárul az alap megdöntéséhez (az O tengely körül forgatva - lásd a 7.7. Abban a pillanatban, amikor a Mz, amely ellenáll a felborulásnak, megegyezik a Fva-val, ahol a az Fv erő alkalmazásának az alkalmazási ponttól az alap széléhez viszonyított távolsága, amelyhez képest a billentés történik.

A szerkezetek stabilitását a felborulás ellen a képlet alapján kell kiszámítani
Mi≤ (bajusz / un) Mz, (7.5)
ahol a Мu és a Мz a szerkezeti elfordulás (billentés) tengelyéhez viszonyítva a billentési és visszatartó erők pillanatai, amelyek a szélsőséges támogatási pontokon áthaladnak, kN · m; us - a munkakörülmények együtthatója, amikor az építési szakaszon különálló támaszokon alapuló szerkezetek ellenőrzése 0,95; a folytatólagos működési fokozat 1,0-gyel egyenlő; betonszerkezetek és alapok szekcionált alapozású szakaszainak ellenőrzése esetén 0,9; nem-kőzetbázisokon - 0,8; Az ENSZ a megbízhatósági együttható a szerkezet rendeltetése szempontjából, feltételezve, hogy 1.1 a számítások során a folyamatos működés és a számítások 1,0 az építési szakaszban.

A billentő erőket egynél nagyobb terhelési tényezővel kell venni.

A tartóerőket teherbíró biztonsági tényezővel kell ellátni állandó terhelés esetén Yf ahol μ az alapozás súrlódási együtthatója a talajon.

Az SNiP 2.05.03-84 követelményeinek megfelelően a szerkezetek stabilitását a nyírószilárdság (csúszás) ellen a következő képlet segítségével kell kiszámítani:
Qr≤ (yc / yn) Qz, (7.6)
ahol Qr a nyíróerő, kN, megegyezik a nyírási erők nyúlványainak összegével a lehetséges nyíróirányban; yc a munkakörülmények együtthatója, 0,9; уn a szerkezet tervezett céljára vonatkozó megbízhatósági együttható a (7.5) képlet szerint; Qz a gazdaságos erő, kN, amely egyenlő a tartó erők nyúlványainak összegével a lehetséges eltolás irányába.

A nyíróerőket egy nagyobb teherbírású biztonsági tényezővel kell ellátni, és a gazdaságossági tényezőt a (7) bekezdésben kifejtett terheléshez tartozó biztonsági tényezővel kell ellátni.

A talaj által létrehozott gazdaságos vízszintes erőnek olyan erővel kell rendelkeznie, amelynek értéke nem haladja meg a talaj aktív nyomását.

Az alapban lévő súrlódási erőket az alap talaj feletti súrlódási együtthatóinak minimális értékeiről kell meghatározni.

A nyíró alapjainak kiszámításánál a falon lévő falazat súrlódási együtthatói:

A nyeregtámaszok erősségének kiszámítása

Az opoprán két nyeregre szerelt berendezés terhelése az 5. ábrán látható:

5. ábra. Tervezési terhelések

ahol Q a támogató reakció;

Qn - nyíróerő;

G - a berendezés gravitációja működőképes állapotban.

A készülékre ható erők hajlító pillanatokat hoznak létre:

a) M1 - hajlítónyomaték a készülék közepén;

b) M2 - hajlítónyomaték keresztmetszetben a tartó felett;

c) M2 / - hajlítónyomaték a hegesztett nyeregtámasz felett.

Adszorpciós Támogatási Reakció:

ahol G a berendezés súlya működési körülmények között.

ahol gNAM= GK - az elliptikus alsó és a készülék burkolatának súlya egyenlő; GAZ - a hengeres héjszerkezet súlya;

Gzsidó - a folyadék tömege a berendezésben (üzemi körülmények között a készülék félig tele van).

Határozza meg az elliptikus fedél súlyát. Ehhez mentálisan zárja be azt egy olyan hengerbe, amely ugyanolyan falvastagsággal rendelkezik, és fedővel fedje le, vastagsága megegyezik az elliptikus fedél falvastagságával (lásd a 6. ábrát). Ezután megtaláljuk a szerkezet tömegét, és megegyezik a készülék fedelének súlyával.

6. ábra. Az elliptikus fedél térfogatának megteremtése

ahol cikk - acél sűrűsége cikk = 7850 kg / m3;

g a gravitációs gyorsulás, g = 9,81 m / s 2;

Vhogy - építési térfogat, m 3;

ahol v1 - a hengeres gyűrű térfogata egyenlő a belső és a külső hengerek térfogatának különbségével (lásd a 7. ábrát):

a v2 - a kupak térfogata, egyenlő:

Hengerhéj súlya:

7. ábra Házgrafikon

A hengeres héja súlya:

ahol vAZ - a héj-anyag térfogata megegyezik a belső és a külső hengerek térfogatának különbségével:

A folyadék tömegét a berendezésben az alábbiak határozzák meg:

ahol vfel - a készülék térfogata (működőképes állapotban a készülék félig tele van);

azsidó - a folyadék sűrűsége a készülékben, azsidó= 990 kg / m 3;

A talált eszköz mennyisége:

Ezután a folyadék tömege:

A teljes berendezés súlya a munkakörülmények között:

Határozza meg a reakciót:

Hajlító pillanat az adszorber közepén:

Hajlítónyomaték keresztmetszetben a tartó felett:

ahol a a héj csomópontja és a fedél a nyeregtámasztól való távolsága:

- együtthatók / 4, 299. o., 14.13. ábra... 14.15 /;

Ahol - együttható, / 4, 299. oldal, 14.16.

A hajótest szilárdságának kiszámítása.

Ellenőrizze az ellenállást a külső nyomás és a hajlítás ellen:

a) a készülék közepén lévő metszetben:

ahol [P] a megengedett külső nyomás [P] = 0,124 MPa (lásd 5.3 pont);

[Q] - megengedett keresztirányú erő, MN;

[M] a megengedett hajlítónyomaték.

A megengedett oldalirányú erőt a következő képlet határozza meg:

ahol [Q]P - megengedett nyíróerő az erősségi állapotból, MN;

[Q]E - megengedett keresztirányú erő a rugalmassági határon belüli stabilitás állapotától, MN;

nú - stabilitási tényező a működési feltételekhez nü = 2,4;

E a hosszirányú rugalmasság modulusa, E = 1,9910 5 MPa / 2, kb. 4, tab. 19 /;

Megengedhető hajlító pillanat:

ahol c3 - együttható

a / 4, p. 108, 6,6 / 6, c3= 0,9;

Ezután a stabilitás állapota a külső nyomás és hajlítás a keresztmetszetben a készülék közepén:

b) a tartó felett keresztmetszetben:

ahol k 6 - koefficiens, / 4, p.299, 14.11.21 /, K 6= 0,14;

A feltétel teljesül. Az eszköz stabil.

A héj referencia szakaszában lévő feszültségszelet, f, MPa:

ahol k 8 - koefficiens, / 4, 299, 14.17 /, K 8= 0,6;

Alsó feszültség:

ahol k 9 - koefficiens, / 4, 297. 14,17 /, K 9= 0,35;

A készüléket a gyűrűfeszültségek befolyásolják:

a) gyűrűs feszültség a referenciaszakasz alsó pontján:

ahol k 10 - együttható, / 4, 297. oldal, 14.17 /, K 10= 0,62;

C - a varrat együtthatója, C = 1;

le - Hatékony héjhossz a tartó felett keresztmetszetben:

ahol B a nyeregtámasz szélessége, B = 300mm / 4, 281. oldal, 14.6 / táblázat;

b) gyűrűs feszültség a nyeregtámasz tetején:

ahol k11 - koefficiens, / 4, p.299, 14.14.20 /, K 11= 0,011;

A támogatási aktusban / 4, p.302 /:

Függőleges erő, Qmax (támogató reakció);

ahol gmax - a készülék súlya, beleértve a belső eszközök súlyát, Gmax= 99,35 kN;

Vízszintes erő P1(merőleges a készülék tengelyére), a következő képlet segítségével számítható ki:

ahol k 18 - az ütemezés / 4, 299. oldal, 14.21 /. K 18= 0,245;

Vízszintes súrlódási erő P2(a készülék tengelyével párhuzamosan), az alábbiak határozzák meg:

ahol 0,15 a súrlódási együttható az eszköz és a tartó között.

Alaplemez terület, FnR, meg kell felelnie a feltételnek:

ahol [y]tét - az alapítvány betonjának megengedett összenyomási feszültsége, a betonminőségtől függően / 4, p.302 /, a 200-as fokozat, [s]tét= 6 MPa;

Az alaplap területe elfogadható

Ezután a beton kompressziós stressz:

Tervlap vastagsága:

ahol k 19 - a / 4, 303., 14.23 / 14. ábra alapján meghatározott együtthatót a mi esetünkben az arány = 0,68, K 19= 0,2;

[yn] - az alaplemez anyagának megengedett feszültsége. Az anyag VSt 3sp, megengedett feszültsége [y]20= 154 MPa;

Alaplemez vastagsága:

ElfogadniP= 20 mm, / 4, p. 281, 14.6. Táblázat.

Az S borda becsült vastagságapR:

ahol [y] a hordozó megengedett feszültsége, [y] = 154 MPa;

D a készülék héja külső átmérője, D = 2022 mm = 2.022 m;

Ellenőrizze a széleket a stabilitás érdekében. A peremhosszúság terhelése, q:

ahol ltársadalom - a tartó összes szélének teljes hossza;

A mi rendszerünkre:

ahol m a támaszok éleinek száma, m = 6;

Ezután a szélesség egységhosszúsága:

A stabilitási körülmények bordáinak számított vastagsága:

ahol [y]cr - megengedett feszültség a stabilitásra, az állapotból vett:

ahol [y]T - a tartó anyag szilárdsága a hordozóanyagon a tervezési hőmérsékleten, [y]T 20= 250 MPa;

A kritikus stresszt a következő képlet adja meg:

ahol E a hosszanti rugalmasság modulusa, VSt 3sp esetén, t = 20 0 C-nál

h2 - a legkülső borda magassága, h2= 740 mm;

Ezután a kritikus stressz:

Válasszon az állapotból

A stabilitási feltétel teljesül.

A tartó szilárdsági állapota a P hajlítóerő hatására2;

ahol W a vízszintes szakasz ellenállásának pillanata a tartó alján lévő élek mentén. A szakasz pillanatának meghatározásához megtaláljuk a téglalap területét, amely egyenlő lesz az árnyékolt térséggel:

Az ilyen téglalap méretének meghatározásához a hossza 1780 mm, majd a második dimenzió: