Site Design Mérnök

A szezonális fagyasztás időszakában a felhajtóerők az alapra hatnak, függőlegesen felfelé irányulnak, és fel akarják emelni, "kihúzzák" a permafrost talaj alapjait. Ezért az alap mélységét ellenőrizni kell, ha kiszámítjuk az alapok stabilitását a fagyás-erők hatására. Az aktív réteg felhalmozódása a permafrost területeken vagy a mély szezonális fagyás zónájában 10-30 cm, és a talajszezonális fagyasztás során kialakuló és a szerkezetek alapjaira kifejtett nyírási erők eléri a 0,3 MPa-t

Kétféle hevítő erő létezik: normál és tangens. A normális erők normálisan az alapítvány alapjához, a szezonális fagyasztási vagy felolvasztó rétegben helyezkednek el. A sekély alapok tervezésénél figyelembe kell venni.

A feszítő talaj fagyasztásának köszönhetően az alapozás oldalirányú felülete feszül, tangenciálisan hat a felületéhez (6.3 ábra). Ezeket az erőket figyelembe veszik a főbb alapfajták megtervezésekor, amelyek mélysége meghaladja a szárazföldi felszíni mélység (fagyasztás) szokásos mélységét a helyszínen.

Kiszámítása az alapokat a stabilitás és a hatás tartós fagy hullámzó talajok erők kell tenni az üzemi körülmények lehetőségek és feltételek az építési időszakban, ha az átadást megelőzően egy alapítvány tervezett terhelést lehetőleg fagyasztással talajréteg szezonális olvadás (fagyasztás). Szükség esetén a projektnek olyan intézkedéseket kell tartalmaznia, amelyek megakadályozzák az alapítványok sodrását az építési időszak alatt.

Az alapok stabilitásának kiszámítása a fagyfeszítés tangenciális erõinek hatására, amely az alapok oldalsó felszínén hatást gyakorol, akkor kell elvégezni, ha az alapozó fenekét a feszítõföld számított fagyásmélysége alá kell helyezni.

A talajok fagytöredezésének tangenciális eröinek fellépéseinek stabilitását a [8] feltételnek kell ellenöriznie:

ahol tfh - a hevítés számított specifikus tangenciális ereje, kPa (kgf / cm 2);

Afh - az alapítvány oldalsó felületi fagyasztási területe a becsült szezonális fagyás mélységében - a talaj felengedése, m 2 (cm 2);

F az alapon számított terhelés, kN (kgf), a 0,9-es koefficienssel a terhelések és hatások legkedvezőtlenebb kombinációjához, beleértve a húzást (szél, daru stb.);

Fr - az alapítványnak a csévélés ellen ható erő számított értéke, kN (kgf);

gc - a munkakörülmények együtthatója 1,0-szeresével;

gn - az építmény tervezett céljára vonatkozó megbízhatósági együtthatót, melynek feltételezése 1.1, és a híd támaszok alapjainak - 1.3.

A fagyhegyezés számított specifikus tangenciális erejefh, A kPa (kgf / cm2) értékét empirikusan kell meghatározni. A II. És III. Osztály felelősségi osztályaiban a t értékétfh megengedett az asztalhoz. 4.45.

A fagyhegyezés számított specifikus tangenciális erejefh, A kPa-t rendszerint empirikusan kell meghatározni. A II. És III. Struktúrák esetében a felelősségi értékek szintje tfh megengedett az asztalhoz. 7.8 a szezonális fagyasztás és a talaj felolvasztásának összetételétől, páratartalmától és mélységétől függően dth.

Becsült fajlagos erõhatás a fagyvízben

A talajok szezonális fagyasztásának és felolvasztásának rétegében felszínre, mélységalapú alapokra és bolyhos rácsozatokra kell számítani a normális fagyhegyek és deformációk hatása ellen.

A fagylyukasztás normál erejeinek alapjainak stabilitását a képlet követi

ahol pfh - az alapozás és a grillezés alapját képező talaj egyedi normálnyomása, kPa, kísérleti adatok alapján;

Af - az alapzat és a grillage alapterülete, m 2.

A sekély (nem merülő) alapítvány szerkezetileg beton vagy vasbeton elem, amelyet rendszerint egy nem párnázott anyagból készült párnán vagy ágyon helyeznek el, amely a talaj befagyasztása és a felolvasztása során csökkenti az alapozás mozgását. A párnázó eszköz (ágynemű), kavicsos, durva szemcsés vagy közepes méretű homok, finom zúzott kő, bojler salak, valamint a D 0.05 diszperziós indexű, nem tűzálló talajok anyaga használható;

- előregyártott vasbeton (claydite-concrete) tömbök mereven összekapcsolva, vagy monolit vasbetonból;

- előregyártott tömbök csíkos alapjai, felette és alul elhelyezett eszközzel erősített övek használhatók közepes talajon;

- erősen és túlzottan hevítő talajokon - erősített monolitikus alapozások megerősített vagy vasbeton övek felhasználásával, szükség esetén a felső és a padlószintek nyílásain keresztül.

Függetlenül attól, hogy a talaj feszültsége f> 0,05, az épület összes falának szalagalapjait mereven össze kell kötni, egyetlen keretszerkezetbe illesztve.

A faszerkezetek szalaggal burkolt (nem temetett) alapjait el kell látni:

- gyakorlatilag nem lumpy és low-lumpy talajokon - előregyártott betonból (expandált agyagbeton) blokkok, szabadon rakva, összekötés nélkül;

- közepes talajú talajokon - 0,25 x 0,2 m keresztmetszetű, legalább 2 m hosszúságú megerősített tömbökkel, két sorban, varratkötéssel;

- erősen és túlzottan hevítő talajokon előregyártott megerősített tömbökből, mereven összekapcsolt vagy monolit vasbetonból [1].

A közepes és erősen ropogós talajokon lévő mélyebb mélységű alapokat alaposan össze kell kötni az alapkeretekkel, egyetlen keretrendszerként.

Nagyméretű épületeket az egész magasságban kell elválasztani különálló rekeszekbe, amelyek hossza elfogadható: gyengén rézsű talajokig 30 m-ig, közepesen ropogós talajoktól - akár 25 m-ig, erősen lézerként - akár 20 m-re, túlzottan hevesen - 15 m-ig.

Az egyenlő magasságú épületrészeket külön alapokon kell elhelyezni.

Példa a földi csővezeték bolyhos alapjainak stabilitásának kiszámítására a fagy hullámok érintő erői hatására. D = 0,32 m átmérőjű cölöpök. A halom mélyedése a permafrost talaj felszínéről z = 3 m. Tervezési terhelés a cölöpön - F = 10 kN. A talajt a lágy műanyag konzisztencia lángja, az I-es áramlási index jelentiL= 0,6 A szezonális felolvasztás becsült mélysége - dth= 1,8 m A permafrost T tervezési hőmérséklete0= -1.5ºє. A fagyasztott talaj hővezetési együtthatója λf= 1,4 W / (m · ºС), térfogat hőteljesítmény Cf= 522 W / (m 3 · ºС).

Amikor a talaj áramlási sebessége IL= 0,6 és dth= 1,8 m interpolálja az adat táblát. 4,45, kapjuk a t értékétfh = 114 kPa.

Határozza meg a bolyhó fagyasztásának oldalfelületét a talaj becsült mélységi szezonális felolvadásán belül:

Mielőtt meghatározná az alapítványnak a csévélés ellen irányuló erő számított értékét, a permafrost talaj kiszámított hőmérsékletét a bolyhosszúság mentén határozták meg, amelyen a fagyási felület mentén a nyírási ellenállást határozzák meg. Raf.

Számított ellenállások a hajtott cölöpök és héjak oldalfelületén

Fagyos duzzanat

Számítási példa

Az alábbiakban példaként megemlítjük a rekonstruált országos faház egy oszlopos alapjainak fagyásgenerálódásának deformációit a gyengén heverő talajon. Egy példa a homokpárna alapozásának kiszámítására és ugyanazon a házon lévő csavarrögzítőkre egy rendkívül heves talajon található a "Talajtani talaj alapja" oldalán,

    A ház oszlopos alapjainak szélessége b = 0,2 m, hossza l = 0,4 m, a szám 11 db.
    A talaj alapozásának mélysége a természetes dombormű felszínéről d = 0,6 m.
    Az alapra kiszámított terhelés a talaj fagyás-deformációinak számításához F = 89 kN.
    Az alap nyomása alatt az átlagos nyomás p = F / S = 89/0, 88 = 101 kPa,
    Az oszlopos fudamentov alsó területe S = b • l; • n = 0,2 • 0,4 • 11 = 0,88 m 2.
A talaj alatti talaj jellemzői az alap alapja alatti talajrétegre vonatkoznak, z = b / 2 = 0,1 m. A rekonstruált ház Dmitrov városa környékén található, egy kavicsos vegyes erdő lecsapolt mocsárterületén.
A telek földi állapota:
  1. talajtakaró (lásd A talaj tulajdonságainak meghatározása)
    1. réteg - kénes növényi talaj h1 = 0,2 m, γ '= 12,0 kN / m 3
    2. a réteg homokporos közepes sűrűségű, a növényi maradványok relatív tartalma 0,10-0,03. γ '= 18,4 kN / m 3, h2 = 0,4 m
    3. réteg - homokos homok, γ = 19,15 kN / m 3, nedves, nedvességtartalom Sr = 0,7, e = 0,61, h3 = 1,09 m.
    4. réteg - poros, vízzel telített homok γ = 20,3 kN / m 3, φ = 30 °, c = 3.
  2. A becsült talajvízszint ebben a példában a H p MP = 1,69 m

Térbeli talajok típusai, jellemző a viszonylagos deformációval ε fn, a GOST 25100-2011 Függelékben megadott, A talajvízszint mértékét a GOST 28622-2012, SP 22.13330.2011, OCH APK 2.10.01.001-04) alapján határozzák meg,
A 4.9. OSN APK 2.10.01.001-04 homokos homok 0,6-es páratartalmával. 1. táblázat - Alapítvány stabilitása a talajok fagytöredezésének tangenciális erőinek hatására

TehLib

Tudományos és Technológiai Könyvtár Műszaki Portálja

Az alapítványok stabilitásának kiszámítása az alapozó talajok fagyásainak erői hatására

Az épületek és szerkezetek alapjainak tervezésére vonatkozó iránymutatások kivonatát, amely az SNiP II-15-74 "Épületek és szerkezetek alapjai" című fejezet fejlesztésében készült, és ajánlásokat fogalmaz meg a talajnómenklatúrával és a jellemzőik számított értékeinek meghatározására szolgáló módszerekkel. a tervezési alapelvek és a felszín alatti víz szintjének előrejelzése; az alapítvány mélységének kérdései; a deformáció és a teherbírási alap kiszámításának módszerei; a regionális talajtípusokra épülő épületek és szerkezetek alaprajzának, valamint a szeizmikus területeken és az ártalmatlan területeken kialakított struktúrák jellemzői.

A kézikönyvet ipari, lakóépületek és középületek építésére szolgáló felmérési és felmérési szervezeteknél használják.

AZ ALAPOK STABILITÁSÁNAK KISZÁMÍTÁSA A FORGALMAZÁS MŰKÖDÉSÉBŐL FAGYASZTÁS A FÖLDELEMEK ALAPJÁN

3,317 (3,82). Az alapok stabilitásának kiszámítását az alapítvány fúrásának erőinek hatására a 6. függelék "Az alapok stabilitásának ellenőrzése a bázisok talajának fagyásszerű erői hatására" (3.318-3.331. Pont) szerint kell elvégezni.

3.318 (1 6. függelék). Az alaphelyzet stabilitásának kiszámítása az alapozó talajok fagyásainak erõinek hatására olyan esetekben kell történnie, amikor az alapok oldalsó felületével érintkezõ talajok vagy a talpuk alatt található talajok hevítik és lefagyasztják.

3.319 (2 6. függelék). A finom és laza homokot, valamint az agyag és durva szemcsézett talajokat agyaggörbékkel kell felhordani, ha a talajvízszint olyan mélységben helyezkedik el, amely kissé meghaladja e talajok számított fagyási mélységét [p. 4. melléklete (3.321. Kézirat)].

Kavicsos, durva szemcsézett és közepes méretű homok, durva szemcsézett talajok homokos aggregátumokkal és sziklás talajokkal a talajvízszint bármely pozíciójában nem elhízottnak minősülnek.

3.320 (3 6. melléklet). A fagyásgörbéknek az alapok helyzetére gyakorolt ​​hatásának ellenőrzésénél meg kell jegyezni, hogy:

a) minél közelebb vannak a felszín alatti víz szintje a fagyás mélységéhez, annál nagyobb a fékezés mértéke a talajok, és ennélfogva minél nagyobb a feszítő erők mennyisége;

b) a PP fagyasztásának becsült mélysége óta. 3.32 - 3.34. És 3.39. Szakasza (a kézikönyv 3.144-3.147. És 3.155. Bekezdése) függ a felépített épületek és szerkezetek hőviszonyaitól és tervezési jellemzőitől, ugyanaz a talaj a különböző épületek alapjainál eltérő mértékű megvilágítással járhat.

3.321 (4 6. függelék). A fagyos feszítő talajok mértékét az asztal határozza meg. 1 (a kezek 3.39. Táblája). Az alapoknál a talajvízszint kiszámított mélysége alatti talajvízszint és az agyagos talajok és azok konzisztenciája alapjánL. Ha mindkét indikátor esetében a meghatározás eredményei között eltérés van, akkor a fojtás mértéke a kapott eredmények közül a legmagasabb.

3.322. A talajfúrás mértékének osztályozását a talajok fúrásának következtében fellépő alakváltozás megjelenésének és mennyiségének csökkentését mérő alapok tervezési szabványaiban ismertetik.

Mivel a talaj felszíne a diszperzió és a felszín alatti víz közelségétől függ, a fojtás mértéke mindkét tényezőtől függ. Az agyagos talajokon egy általánosító tényező adódik - a talaj konzisztenciája.

Példák a fojtás mértékének meghatározására

Példa 1. Talaj homokos talaj, amelynek talajvízszintje 4 m a tervezési jelzéstől. A fagyasztási réteg konzisztenciája IL = 0,2. Normatív fagyásmélység 2,5 m. A földszinttel rendelkező épület, a mt = 0,6.

A becsült mélyhűtő mélysége egyenlő

A felszín alatti víz szintje szerint, amely 1,5 m-nél nagyobb mélységben helyezkedik el a kiszámított fagyásmélységnél (4-1,5 = 2,5> H = 1,5 m), a talaj gyakorlatilag nem kacsa, és konzisztenciája - a gyengén eruptív. Így a fagycsatolási erők működésének alapjainak stabilitása érdekében ezt a talajt rosszul komplexnek kell tekinteni.

2. példa Talaj - lösz konzisztencia IL = 0,2. A talajvíz szintje 2,5 m alatt van a tervezési szint alatt. A talajfagyasztás normatív mélysége H n = 2 m.

Az épület - padlóval, melegített alagsorban. A szobahőmérséklet becsült átlagos napi hőmérséklete + 15 ° C, aminek következtében a mt = 0,8. Ezután a becsült H fagyási mélység egyenlő lesz

3.39 táblázat (1 6. függelék)

A fagyos hólyagos talajok mértéke

A talaj neve a fagyos fojtás mértékének megfelelően

Z, m, a felszín alatti vízszint alsó határértéke a talaj fagyásának mélysége alatt van

A FAGYASZTOTT FÖLDELEMRE VONATKOZÓ OKOK. AZ ALAPÍTVÁNY BEFOGADÁSÁNAK MEGHATÁROZÁSÁRA VONATKOZÓ SZÁMVITELI KÉRDÉSEK.

Fagyos duzzanat - a talaj térfogatának növekedése fagyás alatt (50-100% -os növekedés lehetséges az agyagos talaj esetében).

A fő oka az, hogy a felolvasztott talajból a fúrás befelé, majd a fagyott talajba vándorolnak.

A migráció oka a laza víz hiánya a fagyott talajon, mivel a laza víz jéghez jut.

Laza - szinte az összes agyagos talaj, annál nagyobb a talaj nedvességtartalma és minél magasabb a talajvíz szintje, annál nagyobb a fagyás.

Nem füves - közepes homok, durva és kavicsos. A finom homok és az iszap a felszín alatti vizek magas nyírási tulajdonságait mutatja.

A szilárd agyagos talajokon, alacsony talajvízzel duzzanat figyelhető meg csak a fagyasztó réteg felső részén.

A talaj fagyasztásának alapjainak meghatározása érdekében ismerni kell a normatív fagyásmélységet. Az érték az SNiP térképen kerül kiszámításra vagy a képlet alapján számítva

- dimenzió nélküli együttható, amely megegyezik az abszolút átlagos havi negatív hőmérsékletek összegével az építési területen a téli időszakban;

- a talaj típusától függően: - agyag, vályog; homokos homok; - törmelék.

A nem veszélyes talajok esetében a temetkezési mélységnek nagyobbnak kell lennie, mint a talaj fagyasztásának számított mélysége.

- fűtetlen épületekhez;

- fűtött, függ a szoba hőmérsékletétől, a padló típusától.

Számítások a talaj fagytartalmának felmérésével összefüggésben a szezonális fagyasztás során.

5.1. A szezonális talajfagyasztás mutatói az építési feltételekhez.

Télen a talajtömör felszíni rétegében a talaj hőmérséklete megváltozik, és a pórusvíz 0 ° C-ot elérő negatív hőmérsékleteken jégbe jut. tömörítés. Így a fagyasztott víz fagyasztásának és összenyomódásának folyamata egyszerre alakul ki, intenzitásuk a talaj szűrési paramétereitől függ. A szűrési együttható magasabb értékeinél a fagytól elzárt víz sűrűbb, és a fagyasztott víz terjeszkedésének köszönhetően a talaj mennyiségének növelésére irányuló folyamat kevésbé hangsúlyos. Ebben a tekintetben a nagy és közepes méretű homokos, kis mennyiségű iszaptartalmú frakciókban a víz fagyasztási térfogatának változása nem vezet hevítési folyamatok kialakulásához - növeli a talaj felszínét, mivel a fagyás során a térfogat növekedése okozott.

Az agyagos talajok fagyasztása a fagyos sütés folyamatainak intenzív megnyilvánulásához vezet. Az agyagos részecskék körül csak a víz egy része fagy - lazán kötött és szabad víz. Erősen kötődő víz molekuláris-ionos kötéseknek köszönhető, mely sűrűsége és fagypontja a -40 o C alatt van. A gyakorlatban agyagos talajokban a víz egy része mindig fagymentes marad. A laza kötésű vízfilmek fagyasztása biztosítja a belső molekuláris ionok potenciális gradiensének megjelenését.

A fagyasztási helyeken lévő filmek vastagsága visszaáll a nedvesség eltolódása következtében. Ezt a nedvességet a talajban mozgásnak nevezik. Ha a nedvesség fagyása migrál az alacsonyabb hőmérsékletű területekre.

A migrációs folyamatok következtében az agyagos talajok fagyasztása a nedvességtartalom növekedésével jár. Ha a talaj alatti rétegekben szabad víz van, a nedvességtartalom növekedése jelentős lehet, ami jelentősen megváltoztatja a talaj térfogatát a fagyás alatt, és felengedés után jelentősen növeli a talajáramlást és csökkenti annak szilárdságát és deformációs jellemzőit. Agyag ásványi anyagok aktivitásától függően, amikor kölcsönhatásba lépnek a vízzel, az agyag-részecskék tartalmával és a hidrogeológiai viszonyokkal, az agyagos talajok különböző izzítási mutatókkal rendelkeznek. A téli időszak különböző időtartamú különböző régióiban a légkör különböző téli hőmérsékleti értékei, a különféle típusú agyagos talajok különböző fagyasztási mélységei és különböző izzítási mutatók állnak rendelkezésre.

A nedvesség elvándorlási folyamatai a fagyasztóban kezdődnek, amikor bizonyos mennyiségű nedvességet érünk el - ami kritikusnak minősül. A kritikus talaj nedvességét az építési tárgyak tervezésében az 5.1. Ábra szerint kell venni.

Az összes agyag talajt a feszítés mértékének megfelelően öt csoportra osztjuk (5.1. Táblázat) az R paraméter szerintf

hol van az agyagos talaj nedvességtartalma a fagyasztás határain belül, a természetesnek, a gördülés és a hozam határain belül; M0 dimenzió nélküli együttható, számszerűen egyenlő az átlag - téli levegő hőmérsékletének abszolút értékével.

A talajvízszint helyzete a talajok fagyos hevítésének mértékét az 5.2. Táblázat tartalmazza.

A talaj fagyfeszítésének érintő erői hatásának alapjainak kiszámítása

Alapok és alapítványok a permafrost területén. II. Rész

A talaj fagyfeszítésének érintő erői hatásának alapjainak kiszámítása

Kiszámítása az alapokat a stabilitás és a hatás tartós fagy hullámzó talajok erők kell tenni az üzemi körülmények lehetőségek és feltételek az építési időszakban, ha az átadást megelőzően egy alapítvány tervezett terhelést lehetőleg fagyasztással talajréteg szezonális olvadás (fagyasztás).

Szükség esetén a projektnek olyan intézkedéseket kell tartalmaznia, amelyek megakadályozzák az alapítványok sodrását az építési időszak alatt.

A lakóház megsemmisítése a permafrost olvadásával

A talajok fagytöredezésének tangenciális eröinek fellépéseinek stabilitását az állapotnak ellenörizni kell

A talaj felhalmozódásának erõinek kiszámítására szolgáló módszer egy kettõs kúpos bõrön A tudományos cikk szövege a "Építkezés" szakterületen. építészet »

Az építészetről és építészetről szóló tudományos cikk, a tudományos munka szerzője - Boris Yushkov, Semenovich Repetsky, Dmitrij Stanislavovics

Egy algoritmust mutatunk be egy kettős kúpos, üreges, piramisszerű halom ellenállásának a kiszámítására, amely a vízben telített agyagos talajba merül, a talaj fagyásnak kitett, a halom húzását célzó negatív hőmérsékletek hatására.

Az építőipar és az építészet tudományos munkássága, a tudományos munka szerzője Yushkov Boris Semenovich, Repetsky Dmitry Stanislavovich,

A tudományos munka szövege a következő témában: "A talaj felhalmozódásának erői számításának módszerei egy kettős kúpos halomra"

2014 Építés és építészet № 4

BS Yushkov, D.S. Repetsky

Perm Nemzeti Kutató Műszaki Egyetem,

A FÖLDFÖLDI FÖLDELÉS FORCÁLAKRA VONATKOZÓ MÓDSZER A DUPLIKUS SZÍNEZŐ

Egy algoritmust mutatunk be egy kettős kúpos, üreges, piramisszerű halom ellenállásának a kiszámítására, amely a vízben telített agyagos talajba merül, a talaj fagyásnak kitett, a halom húzását célzó negatív hőmérsékletek hatására.

Kulcsszavak: heves talaj, fagyos duzzanat, fagyasztás, nyírófeszültségek, törzsek, terhelés.

B. S. Yushkov, D.S. Repetskii

Perm Nemzeti Kutató Műszaki Egyetem, Perm, Orosz Föderáció

A FORCES MÓDSZEREI A FÖLDÖNTETÉS HATÁSÁBAN KÉT KONCEPCIÓS HAJTÁSSAL

Kimutatták, hogy csökkentett mennyiségű vizet lehetett csökkenteni.

Kulcsszavak: fagyásgátló fagyveszély, fagyás, nyírófeszültségek, deformáció, terhelés.

Anélkül, hogy a fagyasztás során a talaj rétegzett felhalmozódásának folyamatai fizikai természetébe lépnének, csak a végső eredményt vesszük figyelembe - a talaj térfogatának növekedése a fagyás alatt. A hegesztő talajok kölcsönhatásának vizsgálata tengelyirányú problémára van csökkentve, hogy meghatározzuk a merev kúp alakú stacionárius befogadás érintkezési felületén keletkező erőket, amelyeket a fagyasztási mélység alá szorítunk egy kiterjedő, lineárisan deformálható talajréteggel df vastagsággal [1] [1].

Egy végtelenül távoli határon, G4, a sugárirányú elmozdulások és az I nyírófeszültségek nullák, és ^ =; limxr2 = 01; az alján

a G3 réteg határa nulla, a függőleges elmozdulások és

testfeszültség (C2 = 0; = 0); a talaj G2 felülete terhelésektől mentes ^ a * = 0; tG2 = o); a G1 álló kúp érintkező felületén a talajjal, akkor a teljes ragasztás feltételezhető

Tételezzük fel továbbá, hogy fagylyukasztással a talajrétegek emelkedésének nagysága lineárisan növekszik, kezdve a fagytömeg mélységétől. Ez azt jelenti, hogy a 3e0 fázisátalakítások térfogati deformációja konstans érték.

Ebben az esetben a fázis transzformációk deformációi által okozott elmozdulások egybeesnek a test felszínén elosztott fiktív normál erők által okozott eltolódásokkal [2]:

A fázisátalakítások inhomogén deformációi által okozott teljes feszültséget egy hidrosztatikus nyomás p alkalmazásával érjük el a fent említett felületi erők által okozott feszültségekre.

Ezzel a megközelítéssel a fagyhegesztés e ^ deformációja egyenlő az e2 tengelyirányú deformációval egy lineárisan deformált, I = vastagságú réteg (fagyásmélység) feszítésével, egyenletesen elosztott p felületi terheléssel:

p 80p _f E (1-2v) df "

- a talaj laterális kiterjedésének koefficiense, hf -

a fagyhegesztés maszkja, a terepi megfigyelések eredményei alapján vagy a jelenlegi szabályozási dokumentumoknak megfelelően meghatározva.

Az alábbiakban megadott elmozdulásokra és feszültségekre vonatkozó kifejezések értéke = const.

(3 - 2 ^ - К1 (р.г) (Р2г + 4 (1 - V) -

-K (r.d) p. 1 - K o (r.d) P2 g

K1 (r.d) 4 (l-v) 1 + K o (P.r) (1-22 P,

K1 (Rg) P.1> owls (WG) + Co1-

Vegyünk egy hengeres halom I sugarú, hossza 1 (ábra) [3]. A fagyás mélysége df, a talaj szabad felszínének emelkedése hf.

Ábra. Tervezési rendszer

A felületi állapotot enyhítjük a Γ2 felületen, feltételezve, hogy a nullára eső egyenlőség a * a Γ2-ben közelítőleg, és a metszésvonal

A G2 és G1 felületek különböznek a * -tól a zéról I NSa * = 0-ig; tG2 = 01. Ezután véve

Megfelelheti a feltételeket a G2, G3, G4 felületeken. Figyelembe kell venni, hogy az ig (r, d) = i ^ talaj szabad felületén

A fagyasztás K0 és a bolygón ható Е "futó (kerület) normál erő" a következőképpen határozható meg:

K = -2 | hgg = 2 x • 20 x

K = a dz = | aG4g - egr = -2OC014 / = -20 - - ^ = -20 ^.

A kettős kúpos halom esetében, figyelembe véve a kúpok kúposságának szögének konstruktívan meghatározott kicsiségét, a fagyás felerösítésére szolgáló erőket úgy kell kiszámítani, mint egy Yasr bolyhos sugár átlagos mélységi fagyérzékenységgel rendelkezö hengeres halomra.

A kísérleti adatok alapján úgy véljük, hogy az I2 értékének növelése során a bolygó felemelkedési ereje az I2 / I / relatív emelkedés nagyságával arányosan csökken. Ezután a kettős bolyhos halom emelésének egyensúlyi állapotát a fagyhegyezés során a

N + G + Fn • • tga + fcp • w (/ - df)

ahol hc a halom emelkedése; hf a szabad földfelszín emelkedése; N a bájt terhelése, kN; G - halom súlya, kN; fcp a bázis oldali felületén számított talajszilárdság, kN / m; u - halom perem, m; l - hossza, m; a felső kúp sarka - rad.

A fagylyukasztás által okozott tengelyirányú erő, és megakadályozza a kettős kúpos halom emelését:

Meg kell jegyezni, hogy a Pn normálnyomással létrehozott Pn erő, amely megakadályozza a bolyhos emelést, egyidejűleg csökkenti a kettős kúpos halom teherbírását téli körülmények között a Pn értékével.

A fenti összefüggésekből feltételezve, hogy a fázisátalakítások deformációja konstans érték, azaz 8o = const. Ezzel a feltételezéssel az egymást követő talajrétegek növekedésének nagysága a fagyás mélyétől kezdve lineárisan növekszik. Ez azonban ellentmond a kísérleti adatoknak, ezért a 0p fázis transzformációs törzs átlagértékét kell használni.

Tegyük fel, hogy a 80 függvény lineárisan változik a z mélységgel. Ebben az esetben a fázisátalakítások deformációjának átlagos értéke a következőképpen határozható meg:

_1 mv) hf_ 2 p df '

Nyilvánvaló, hogy ugyanazt akkor kapjuk meg, ha a hf helyett kiszámításakor bemutatjuk a fagyhegy csökkentett értékének fogalmát:

A kísérleti adatok alapján azt feltételezzük, hogy a hengeres halom oldalfelülete mentén a fagy feszülését érintő tangenciális erők megközelítőleg háromszög alakúak, és csak a határvonal közelében elhelyezkedő

(az 1. ábra szerint). Ez a feltevés lehetővé teszi számunkra, hogy "összefoglaljuk" a K-ra vonatkozó sorozatot, és a fagyemelési erő kifejeződése a következőképpen alakul:

K0 = 8110 <>p [K0 • Yar + K • 2 (1 - V)] + 4P • K> • y.

A hengeres halomtól a kettős kúpra való átmenet során a G1 és G2 felületek által kialakított szögvonal közelében a feszültség állapotának minőségi lépcsőzetes változása van. A halom felső kúpjának szögének további növelésével a stressz törzsállapot jellege nem változik minőségileg, csak mennyiségi változást mutat.

A fagylyukasztási erők maximális lehetséges százalékos csökkenése a sorozat első komponensének aránya a tG2-hez a teljes sorozat összegéhez (hengeres halomhoz rögzítve). Számítások mutatják

Azt mondják, hogy a felső kúp lecsapási szögének 5-re történő változtatásával a fagyás ereje legfeljebb 40% -kal csökken.

A javasolt mérnöki módszer kielégítő megbízhatósági fokot mutat a kettős kúpos cölöp előre jelzett emelésével kapcsolatban. A kísérleti és a számított adatok relatív különbsége 16,5-től 25,0% -ig terjed. A téli időszakban 2004-2005.

a biconikus cölöpök átlagos magassága 10,5 mm (K = 265 kN) volt,

a javasolt módszernél az emelkedés 12,6 mm, ami hibát jelez 16,5% -kal. Ennek megfelelően a 2005-2006 közötti téli időszakra.

kísérleti felvonó - 13,0 mm (K20 = 240 kN), számított emelő - 17,5 mm, ami 25% -os hibát mutat [4, 5].

A cölöpök fagylyukasztásának erőinek helyes felmérése érdekében az Г1 felületén a teljes ragasztás feltételeitől a földi csúszás feltételeiig a halom mentén kell eljárni:

ahol t a talaj tapadási határértéke a bolyhos felületre (ahol t a két ragasztóanyag közül a kisebb "nem sziklás talajbolyh" vagy "nem sziklás talaj"); IAA - a talaj elmozdulása, normális a halom felszínén.

A fagyhegy erősségét a következőképpen határozzák meg:

Gyakorlatilag ezt el lehet érni létrehozásával a felső kúpos rész a halom, és a talaj természetes réteg laza talaj nepuchinistogo (például homok), töltő őket hasíték kialakítva cölöpök során halom a felső kúp és a földre.

Amikor a homok és kavics keverék réteg keletkezik a bolyhó felső kúpos része és a természetes talaj között, a dupla kúp-bolyhó átlagos emelése a 2004-2005-ös téli időszakban. 0 mm volt

= 0,9 kN) a 2005-2006-os téli időszakra. - 0,9 mm = 0,7 kN).

1. Repetsky, D.S., Yushkov B.S., Dobrynin A.O., Új halomépítés szezonálisan fagyasztott agyagföldekre // XXIV Tudományos és Technológiai Orosz Tudományos Iskola, akadémikus V.P. Makeeva: krat. üzenetek / RAS UB és mások - Ekaterinburg, 2004. - 345-352.

2. Repetsky D.S., Yushkov B.S., Dobrynin A.O. A szezonálisan fagyasztott talajok cölöpjei // Az autópályák tervezésének, kivitelezésének és üzemeltetésének problémái: tudományos-műszaki anyagok. Conf. - Perm, 2004. - 20-26.

3. Yushkov B.S., Dobrynin A.O., Repetsky D.S. Bolyhos szerkezetek szezonálisan fagyasztott agyagtalajokhoz // Alapítványok, hidak és autópályák tervezésének, építésének és üzemeltetésének problémái. Az építés mechanizálása. Környezetvédelem: Anyagok nauch.-tehn. Conf. - Perm, 2004. - 3-9.

4. Repetsky D.S., Yushkov B.S., Dobrynin A.O. Új halomépítés vízzel telített agyagos talajokhoz // Nagyméretű és egyedi tárgyak építésének geotechnikai problémái: Tr. Intern. geotehn. Conf. - Almaty, 2004. - 729-732.

5. Repetsky D.S., Yushkov B.S. A szezonálisan fagyasztott talajon lévő villamosenergia-vezeték pólusainak eszközei // Az utak tervezési, építési és üzemeltetési problémái. Védelme

környezet: a 3. All-Russia anyagai. tudományos és műszaki Conf. fiatal tudósok, végzős hallgatók és diákok. - Perm, 2005. - 68-77.

1. Yushkov B.S., Dobrynin S.A., Repetskii D.S. Novaya konstruktsiya svai dlya sezonnopromerzayushchikh glinistykh gruntov [A cölöpök új koncepciója a casinopokernews agyagos talajoknak]. Makeyev akadémikus 80. évfordulója alkalmából. Ekaterinburg, 2004, pp. 345-352.

2. Yushkov B.S., Dobrynin S.A., Repetskii D.S. Vidy svaj dlya sezonnopromerzayushchikh gruntov [talajtípusok]. Anyagok és technikai konferencia "A motoros utak problémái". Perm, 2004, pp. 20-26.

3. Yushkov B.S., Dobrynin S.A., Repetskij D.S. Konstruktsii svay dlya sezonnopromerzayushchikh glinistykh gruntov [Tervezési munkák a casinopokernews agyagföldekre]. Anyagok az alapítványok, hidak és autópályák fejlesztéséhez, építéséhez és működtetéséhez, Építés mechanizmusa, Környezetvédelem. Perm, 2004, pp. 3-9.

4. Yushkov B.S., Dobrynin S.A., Repetskaij D.S. Novaya konstruktsiya svai dlya vodonržchnykh glinistykh gruntov. Trudy mezhdunarodnoj geotekhnicheskoj conferentsii "A nagyméretű és egyedi tárgyak építésének geotechnikai problémái". Almaty, 2004, pp. 729-732.

5. Yushkov B.S., Repetskaij D.S. Ustroystvo opor liniy elektroperedach na sezonnopromerzayushchikh gruntakh [A szezonális fagyra érzékeny talajok építése]. Anyagok a 3. all-orosz. nauch.-a technológia. Conf. fiatal tudósok, posztgraduális és diákok "Környezetvédelem". Perm, 2005, pp. 68-77.

Boris Yushkov (Perm, Oroszország) - műszaki tudomány kandidátusa, professzor, a Perm Nemzeti Kutatóintézet Autópálya és Híd Osztályának vezetője.

JAVASLATOK A FOGYASZTÓ TÁROLÁS HATÁSAINAK ÉS FORCESZKÖZEINEK ELTÉRÉSÉRE ÉS MEGELŐZÉSÉRE

Hozzáadta: Alexander Kulagin

Dátum: [04.10.2013]

JAVASLATOK A FOGYASZTÓ TÁROLÁS HATÁSAINAK ÉS FORCESZKÖZEINEK ELTÉRÉSÉRE ÉS MEGELŐZÉSÉRE

Termelési és Kutató Intézet Mérnöki felmérések építés (PNIIS) Gosstroy Szovjetunió

JAVASLATOK A FOGYASZTÓ TÁROLÁS HATÁSAINAK ÉS FORCESZKÖZEINEK ELTÉRÉSÉRE ÉS MEGELŐZÉSÉRE

Moszkva Stroyizdat 1986

1. ÁLTALÁNOS RENDELKEZÉSEK

2. ALAPVETŐ FELTÉTELEK ÉS FOGALOMMEGHATÁROZÁSOK

3. A KUTYA TALAJOK FAGYASZTÁSÁRA VONATKOZÓ TÉNYEZŐK ÉRTÉKELT ÉRTÉKEI

A talaj granulometriai, ásványtani és kémiai összetételének befolyásolása a hetedig

A páratartalom és a talaj nedvességtartalmának duzzanatra gyakorolt ​​hatása

A talaj sűrűségének hatása a hetedig

A talajhűtés hatása a hetedre

A fagyott földréteg vastagságának, a terhelésnek és a hely geokriológiai állapotának befolyásolása a talaj duzzadásán

4. A FELDOLGOZÁSI FOGYASZTÁS ELŐREJELZÉSÉRE VONATKOZÓ INITIÁLIS ADATOK CÉLJA ÉS ÉRTÉKELÉSE

A kezdeti adatok célja a rövid távú előrejelzésben

A kezdeti adatok célja a hosszú távú előrejelzésben

5. A FOGYASZTÁSRA VONATKOZÓ FAGYASZTÁSRA VONATKOZÓ JELLEMZŐK ELŐKÉSZÍTÉSE

A víztartalmú agyagos talajok fúvási jellemzőinek kiszámítása w> w-velpr

Agyagos talajok fojtó tulajdonságainak számítása hiányos vízzel való telítettség mellett w≤ wpr

Homokos és durva talajok fojtó jellemzőinek kiszámítása

A beágyazott talajok heterogén összetételének fojtó jellemzőinek kiszámítása

A feszítési intenzitás kiszámítása a fagyasztási réteg mélységénél

6. A FAGYASZTÁSRA VONATKOZÓ ALAPOK SZÁMÍTÁSA ÉS A KORLÁTOZÓ ÁLLAMOKRA VONATKOZÓ ALAPOK MEGÁLLAPÍTÁSA

Az alapozás mélysége

Fejlődési feltételek és a tangenciális és normál fagymelegítő erők értékelése

A bázisok és alapok számítása a stabilitásra és az erõsségre a fagytõ erõk hatására

A könnyedén megterhelt bolyhos alapítványok fenntarthatóságának biztosítása

Bázisok és alapozások kiszámítása a fagytól veszélyes talajok fagyasztásának deformációjához

7. AZ ALAPOK TALAJOK FAGYASZTÁSÁRA VONATKOZÓ INTÉZKEDÉSEK ÉS AZ ALAPOK MEGJELENÍTÉSE

Fizikai és kémiai intézkedések (talajok technikai javítása)

A. A talajok hidrofóbizálása

B. A talaj szikesedése

B. Fizikai ellenintézkedések

Az építési módszer alkalmazásában az anti-csökkentési intézkedések kijelölése 1

Ajánlott a Szovjetunió PNIIS Gosstroy Tudományos és Műszaki Tanácsának mérnöki és permafrost tanulmányokról szóló részében.

Olyan anyagokat tartalmaznak, amelyek kidolgozzák és részletezik a talajfagyasztás szabályozási és oktatási dokumentumaiban foglalt rendelkezéseket, valamint azok szerkezetre gyakorolt ​​hatását; A szerkezetek stabilitását és működési megbízhatóságát kiszámítják az alapok fagyveszélyes talaján, és ajánlott egy olyan intézkedéscsomagot, amely megakadályozza a talajok és a burkolatok alapozásának deformálódását.

Mérnöki és geológiai felmérésekkel foglalkozó műszaki és műszaki szakemberek számára tervezési és kivitelezési feladatok a fagyasztási és permafrost talaj elosztásának területén.

előszó

A fagyasztás és a felületi rétegeknek az a földkéreg volumetrikus deformációja sok nedves szemcsés követ, a talaj és a földi, megnövelve a térfogat és egyenetlen felvette felületük miatt befagyasztása víz jégképződés és zárványok. A sziklák deformálódásának folyamatát az építési gyakorlatban fagygörgésnek nevezik, és a talajok, amelyeket meggyógyulnak, hevesen vagy fagyveszélyesek.

Az, hogy foglalkozni kell, és megakadályozzák hatása a talaj fagyasztás Frost alapokra és épületek építése és építmények (amely kapcsolatban van az értékelés a deformációk és erők fagy hullámzó) egyik alapvető feltételei annak stabilitását, használhatósági és tartósságát struktúrák emelt területeken a szezonális befagyasztása talajok.

Stressz-törzs állapotában alatti talaj fagy hullámzó okoz elfogadhatatlan mozgását és komoly károkat ipari polgári épületek, vízépítés, enyhítő szerkezetek pusztítás bevonatok autópályák és repülőtereket, a görbület a vasúti Sínfelületi rács vasúti nyomtávú, elmozdulás tornyok hidak, elektromos vezetékek, vezetékek és más mérnöki szerkezetek. Különösen jól szerkezetek deformációja előfordulnak területeken mély szezonális befagyasztása talajok, valamint azokon a területeken, ahol állandóan fagyott kedvezményes terjedési feltételek silnopuchinistyh iszapos talajon ható szerkezetek roskadoznak erő el jelentős értékeket.

A közúti gyakorlatban a talajok fagyos duzzanata az úgynevezett mélységek kialakulásához vezet, azaz a közúti fekvés helyi megduzzadása, amelyet gyakran nem csak a téli fagyasztás során a talaj deformációjával, hanem a feltörő talaj kicsapódása és túlmelegedése miatt tavasszal is elveszítik.

Alábecsléséhez fagy hullámzó talajok az építőiparban, valamint a korai találkozót protivopuchinnyh események hatására hatalmas károkat a nemzetgazdaságban: idő csökkentése, és rontja a működés feltételeit a lehetőség, ami improduktív munkaerőköltség, építőanyagok és pénzügyi forrásokat.

Annak ellenére, hogy széles körű területi eloszlása ​​a jelenség a hazaküldés, a jelenlegi építési szabályzatok és egyéb szabályozási és módszertani dokumentumok nem nyújtanak átfogó és kellően ésszerű tervezési jellemzők és működési módszerek mérnöki előrejelzés fagy felhalmozódása a talaj.

A hiányosság felszámolására felkért ajánlásokat a meglévő szabályozási dokumentumok kidolgozására és kiegészítésére tervezték, és tervezési és felmérési és építési szervezetek műszaki és műszaki munkatársai számára készültek.

Az ajánlások alapját a sok éves kísérleti és elméleti tanulmányok általánosított eredményeiről, amelyek a talajok fagytartalmának felhalmozását támasztják alá. A fagylyukasztás jellemzőire vonatkozó előrejelzést a folyamatok korszerű ötleteire tekintettel a meglévő rendszerek és a számítás módszereinek elemzése és ellenőrzése alapján adják meg.

Ajánlatokat tettek a fagyasztott talajok vizsgálatára szolgáló kutatási és termelési laboratóriumban PNIIIS Gosstroy USSR; szerző - Dr. Tech. Sciences V.O. Orlov.

1. ÁLTALÁNOS RENDELKEZÉSEK

1.1. Ezek az ajánlások a permafrost talajok szezonális fagyasztásának és eloszlásának területén felállított épületek és szerkezetek alapjainak deformációinak és fagyfeszítő ereinek azonosítására, értékelésére és megelőzésére vonatkozó információkat tartalmazzák.

1.2. Javaslatok számviteli és értékelési Frost talaj használt törzsek a kinevezési protivopuchinnyh intézkedések és számítások alapjainak létesítmények, tervezik a második határállapot (a törzs), amely szerint figyelembe kell venni nem csak a betétek altalajokban, de a deformáció duzzanat. Az első korlátozó állapot (stabilitás) szerint a fagyveszélyes alapokra tervezett épületek és szerkezetek esetében ellenőrizni kell a fagyhegyező erők működésének alapjainak stabilitását és szilárdságát.

1.3. A számítás módszerével a talajok fagytartalmának jellemzőinek előrejelzésére vonatkozó ajánlások a fejlesztési terület kötelező mérnöki és földtani felmérését biztosítják, a számításhoz szükséges kezdeti adatok azonosításával.

1.4. Helyszíni vizsgálatok hullámzó ingatlan fagyasztás talajok végzik ajánlásaival összhangban az [1] - Ha ez a deformáció fagy hullámzó talajok által meghatározott műszeres megfigyelés a helyzet a felszíni és mély keretek (pont) és puchinomerov utasításai szerint által kidolgozott megyei szervezetek, illetve összhangban technikai az építési terület feladata és részletes felmérése.

1.5. A talajlazító tulajdonságokra vonatkozó laboratóriumi vizsgálatokat az [1] ajánlásainak megfelelően, valamint a [2] -ben megadott módszerekkel végezzük.

PNIIS Gosstroy Szovjetunió. Ajánlás. hogy figyelembe vegye és megakadályozza a talajok deformációját és fagyfeszítő erejét. Moszkva vizsgálat

másolat

1 PNIIS Gosstroy Szovjetunió Ajánlások az elszámolási és megelőzési deformációk és erők a fagy hullámzás a talajok Moszkva 1986 vizsgálat

2 TARTALOMJEGYZÉK Bevezetés ÁLTALÁNOS P O F LO EH és definíciók I P R L E E L E S Számított értékek tényezők MO széthúzás duzzadó agyag F T P Y H 8 O V. hatása részecskeméret-eloszlás, ásványtani és kémiai talajösszetétel. 8. A nedvességtartalom hatása és a talajnedvesség forrásokból kibök hatása a talaj sűrűsége a duzzadási hatása mértékének talaj hűtés n uch ént és e hatása réteg vastagsága a fagyott talaj, a terhelés és a permafrost része körülményeket duzzadási talajok alkalmazásának és értékelésének referenciaadatokat PR Noz Frost hullámzó SOIL Általános ajánlások Forrásadatok hozzárendelése rövid távú előrejelzéshez. 30 Forrásadatok hozzárendelése egy hosszú távú előrejelzéshez AZ ELVÉGZÉSRE VONATKOZÓ CSOPORTOK ELŐKÉSZÍTÉSE A SZÁMÍTÁSHOZ Általános javaslatok Pa figyelembe jellemzőit duzzadó agyag telített talajok, ha W> W pr kiszámítása jellemzőit duzzadó agyag talajok hiányos vízzel telítés yy «W pp kiszámítása jellemzőit duzzanat homok és krupnoobl egy m h KORMÁNYZATI talajok kiszámítása jellemzőit duzzadási inhomogén összetételű interbedded talajok intenzitás kiszámításához duzzadó mélysége réteg megfagy RÖGZÍTETT ALAPOK SZÁMÍTÁSA ÉS A HATÁRÉRTÉKEKRE VONATKOZÓ LÉTREHOZOTT ALAPOK SZÁMÍTÁSA Alapítvány mélysége Fejlesztési feltételek és az érintők és lyukak felmérése " erői fagy hullámzó számítási bázisok és Fu mentek száz és ereje a ütőerő m ^ 52 ^ biztosítása stabil oszlopos alapjait számítás alapja.. "Stb elem" * merzayuschih Moro vakarcs EVENT „tr rx g GUCHE- Nia talajon (* TEN TOV m mérnök le A. Heat -..! * B. Építési és Hydra 61 t * TIONS Fizikai és vegyipari, / ipriya.. 1. rész: Talaj talajának műszakiizálása) A. A városi járók hidrofóbizálása B. A talaj szikesedése B. Fizikai területek Az építési tevékenységek mérési módjainak hálón jr-e a módszer szerint Referenciák

3 Gyártási és Kutató Intézet Mérnöki felmérések az építkezés (PNIIS) Gosstroya Szovjetunió Ajánlások a számviteli és megelőzése deformációk és fagy hullámzó erők Mo

4 UDC A Szovjetunió PNIIS Gosstroy Tudományos és Műszaki Tanácsának mérnöki és permafrost tanulmányokról szóló részének határozatával történő közzétételre ajánlott. Ajánlások a deformációk és a talajfagyasztási erők számlálására és megelőzésére / PNIIS. M.: Stroyizdat, p. Olyan anyagokat tartalmaznak, amelyek kidolgozzák és részletezik azokat a rendelkezéseket, amelyek szerepelnek a talajfagyasztás szabályozási és oktatási dokumentumaiban, valamint annak szerkezeti hatására; A szerkezetek stabilitását és működési megbízhatóságát kiszámítják az alapok fagyveszélyes talaján, és ajánlott egy olyan intézkedéscsomagot, amely megakadályozza a talajok és a burkolatok alapozásának deformálódását. Mérnöki és geológiai felmérésekkel foglalkozó műszaki és műszaki szakemberek számára tervezési és kivitelezési feladatok a fagyasztási és permafrost talaj elosztásának területén. IL. 18, P táblázat (01) - 86 Instructions.-Norms, II kiadás Stroyizdat, 1986

5 BEVEZETÉS A befagyasztása a felületi rétegek a földkéreg volumetrikus deformációja sok nedves szemcsés követ, a talaj és a földi, megnövelve a térfogat és egyenetlen felvette felületük miatt befagyasztása víz jégképződés és zárványok. A kőzetek ilyen alakváltozásának folyamata az építési gyakorlatban fagyhegyezésnek nevezik, és a talajok, amelyek hevesen zajlanak, lángoló vagy tengeri veszélyt jelentenek. Az, hogy foglalkozni kell, és megakadályozzák hatása a talaj fagyasztás Frost alapokra és épületek építése és építmények (amely kapcsolatban van az értékelés a deformációk és erők fagy hullámzó) egyik alapvető feltételei annak stabilitását, használhatósági és tartósságát struktúrák emelt területeken a szezonális befagyasztása talajok. A stressz-alakváltozási kenőcs a fürdővíz talajviszonyoktól, amikor a fagy hullámzó okoz elfogadhatatlan mozgását és komoly károkat ipari polgári épületek, hidraulikus, visszanyerése munkák, bevonat megsemmisítése autópályák és repülőtereket, a görbület a vasúti Sínfelületi rács vasúti nyomtávú, elmozdulás tornyok hidak, elektromos vezetékek, vezetékek és más mérnöki szerkezetek. Különösen jól szerkezetek deformációja előfordulnak területeken mély szezonális befagyasztása talajok, valamint azokon a területeken, ahol állandóan fagyott kedvezményes terjedési feltételek silnopuchinistyh iszapos talajon ható szerkezetek roskadoznak erő el jelentős értékeket. A közúti gyakorlatban a talajok fagyos duzzanata az úgynevezett mélységek kialakulásához vezet, azaz a közúti fekvés helyi duzzanatai, amelyeket gyakran nemcsak a téli fagyasztás során a talaj deformációjával, hanem a csapadékveszélyes tavaszi teherbírással és az alap felengedő talaj túlzott nedvesítésével is megértenek. Alábecsléséhez fagy hullámzó talajok az építőiparban, valamint a korai találkozót protivopuchinnyh események hatására hatalmas károkat a nemzetgazdaságban: idő csökkentése, és rontja a működés feltételeit a lehetőség, ami improduktív munkaerőköltség, építőanyagok és pénzügyi forrásokat. Annak ellenére, hogy széles körű területi eloszlása ​​a jelenség a hazaküldés, a jelenlegi építési szabályzatok és egyéb szabályozási és módszertani dokumentumok nem nyújtanak átfogó és kellően ésszerű tervezési jellemzők és működési módszerek mérnöki előrejelzés fagy felhalmozódása a talaj. A hiányosság felszámolására felkért ajánlásokat a meglévő szabályozási dokumentumok kidolgozására és kiegészítésére tervezték, és tervezési és felmérési és építési szervezetek műszaki és műszaki munkatársai számára készültek. Az ajánlások alapját a sok éves kísérleti és elméleti tanulmányok általánosított eredményeiről, amelyek a talajok fagytartalmának felhalmozását támasztják alá. A fagylyukasztás jellemzőire vonatkozó előrejelzést a folyamatok korszerű ötleteire tekintettel a meglévő rendszerek és a számítás módszereinek elemzése és ellenőrzése alapján adják meg. Ajánlatokat tettek a fagyasztott talajok vizsgálatára szolgáló kutatási és termelési laboratóriumban PNIIIS Gosstroy USSR; szerző - Dr. Tech. Sciences V.O. Szamarak. 3

6 1. ÁLTALÁNOS RENDELKEZÉSEK 1.1. Ezek az ajánlások tartalmazzák az éhomi fagyás szezonális fagyasztásának és eloszlásának helyiségeiben felépülő épületek és szerkezetek deformációinak és fagyfeszítő ereinek azonosítására, felmérésére és megelőzésére vonatkozó információkat. a második korlátozó állapotra (deformációkra), amelyek szerint nemcsak a talajok kicsapódását, hanem a d információk a heavingből. Épületek, építmények, amelyek célja, hogy Frost kizáró első határállapot (stabilitási), akkor ellenőrizni kell a stabilitást és erőt alapítványok erők fagy hullámzó ajánlások teljesítmény előrejelzésére fagy hullámzó talaj számítási módszer rendelkezik kötelező inzhenernogeologicheskoe vizsgálata fejlesztési terület azonosításához alapadat szükséges a számításhoz A fagyasztási talajok fojtó tulajdonságainak helyszíni vizsgálata az ajánlásnak megfelelően történik TIONS [1: 3 - Ez a törzs fagy hullámzó talajok által meghatározott műszeres megfigyelés a helyzet a felszíni és Grubin keretek (m ívek) és puchinomerov utasításai szerint által kidolgozott megyei szervezetek, illetve összhangban műszaki leírás és a részletek felmérés a fejlesztési területen végzett laboratóriumi vizsgálatok puchinistyh a talaj tulajdonságait a C11 ajánlásainak megfelelően végzik, valamint a [2] -ben megadott módszereket alkalmazzák. 2. ALAPVETŐ FELTÉTELEK ÉS FOGALOMMEGHATÁROZÁSOK 2.1. A fagyos (kriogén) felemelt érteni deformációja belüli befagyasztása nedves talaj neskalnyh kőzetek és a talaj, ami növeli a térfogatot, a kristályosodás következtében benne lévő víz és kicsomagoló ásványi komponens a jégképződés formájában zárványok közbenső réteg lencsék, polikristályos, stb A fagyhegy külső megnyilvánulása, amely lineáris deformációjának nagyságát jellemzi, általában helyi, rendszerint egyenetlen emelkedés a fagyasztó talaj felszínének felszínén, váltakozva a felolvasztás során ez utóbbi vázlatával. Az északi területeken az ilyen domborművek, mint a dombos dombok, a dombok és a kanyargós gerincek gyakran morfológiai jeleként jelennek meg a fojtás megnyilvánulásának, a fagyasztási talaj főbb jellemzői közé tartozik a fagyás és a származék intenzitása. A föld felszínén egy bizonyos pont hn nagyságának nagysága, amelyet d i mélységbe fagyasztunk, általánosan az e pont kiindulási helyzetéhez képest a tél előtti időszakban való mozgásának magassága. A d (df) elemi réteg d hf fojtásának mennyisége a f (frakció) feszülési intenzitását jelöli, amely a talaj egy adott "tömb pontján" jéghelyzetben való deformálódására utal, míg a -f érték a talaj deformációinak algebrai összege, amelyet az abszorbeáló réteg mélysége különböztet meg mozgatni mentén a szokásos a fagyasztás előtt (duzzanat deformáció hfq) és a szűkülő le ugyanabban az időben (- (4), ahol a hálózati réteg Clq i nonfrozen talaj m deformációt okozó duzzadási érték m számát. A fúrómodul: mf = f / (1 - f). (5) 2.4 A talaj felduzzasztásának legfőbb feltétele a fagyasztott talajmalomban felhalmozódó fagyasztott és fagyasztott (egy adott negatív hőmérsékleten) a talaj duzzadását okozó fagyott víz mennyisége határozza meg az úgynevezett jégfelszabadulást (igf), Nincs duzzanat, ha a vízmentes pórusok mennyisége megegyezik vagy nagyobb, mint a fagyott víz térfogatának növekedése, amely jellemző jég-cementes körülmények között. 2 Zack. 176I 5

8 Ha lekapcsolják durva talajok (homok, durva kőzetek homokkal töltési) mechanizmus fagy felemelt leírható a modell megnövelt heterogén rendszer bővülő (a fázisátalakulás) pontja egyik komponens - víz, a csatlakoztatott (agyag) talajba mechanizmus puchinoobrazovaniya miatt komplex hő- és nedvességcsere-folyamatok, melynek fő szerepe a kinetikájukhoz és a kötött (film) nedvesség redisztribúciójának természete a fagyasztási talajban. A megkötött víz jelenléte agyagban és poros-homokos talajokban okozza a folyékony fázis migrációs folyamatát, amely a kezdeti nedvességtartalom újraelosztásában és felhalmozódásával jön létre a fagyasztási talajban a szomszédos, nem fagyasztott zónákból történő belépés következtében. A víz kriogén vándorlása meghatározó szerepet játszik mind a jégkibocsátásban, mind a talaj duzzadásában. Ha állandósult nedvességtartalma a kezdeti kristályosító miatt duzzanat modul lehet, hogy csak az 3-3,5 cm / m, akkor a migráció vlagonakoplenii képes akár 20 cm / m vagy több eljárási fagy hullámzó okozott ldovydeleniem és anizotrópiája kristálynövekedés a jég nemcsak a fagyás határain belül, hanem a fagyasztott talaj egy bizonyos határoló rétegében is folyik, az úgynevezett fagyasztási zóna vagy az egyidejű hetedő zóna. Fagyasztott őrölt, amely fölötte húzódik a fagyasztási zónában, míg a további hűtés gyakorlatilag nincs kitéve, hogy emelkedik, de mozog eredményeként duzzanat az alsó talajrétegekben Minden primerek függően részecskeméret eloszlás osztva Frost (distending) és nemorozoopasnye (nepuchinistye) rendszer. A finom frakciók tartalmától, a nedvesedési és fagyási körülményektől függően az összes fagyveszélyes talajt a következő csoportokra osztva oszthatjuk fel, ahol a fúvási modulust a fokozatosság fő mutatójaként alkalmazzuk: potenciálisan hevítő (általában nem homályos). gyengén hevesen. 0 F e> Ca, 2 +> N a *> k Bevezetés a többértékű kationok cseréjéhez, növeli a gyengén földelt (montmorillonit) talajok intenzitását. A fagyos (kaolinit) talajokban a felszívódási képesség elvész, ha telítettek egyértékű kationokkal. Effect nedves NOSTA és forrásokból humidif neniya talajt, hogy emelkedik Frosty deformációja talajok miatt őszi (pre-tél) nedvesítő, hogy amely érinti kerek ciklus változó nedvességtartalmú körülmények között, attól függően, a klimatikus és a hidrogeológiai helyi Conditions Survey fő forrásai a nedvesség szezonálisan talajok természetes körülmények között folyékony légköri üledékeket és talajfelszínt (talaj és talaj), amely a talaj felszínétől meglehetősen közel esik meg. Az őszi csapadékmennyiséget a hidrometeorológiai szolgálat hosszú távú előrejelzései alapján ítélik meg. A felszín alatti vízszint (UE) mélyen előfordulása vagy távolléte miatt a talaj nedvességének forrása a nyári-őszi időszakban csapadék formájában esik. Azokon a területeken, ahol nagy mennyiségű csapadék ősszel esik (például a középső övben és a Szovjetunió északi részén), a talaj a fagytöregedés előtt általában vízzel telik, ami nagy lökést ad. A mérsékelt vagy jelentéktelen őszi csapadékmennyiségű területeken, ahol nagy a légnedvesség (pl. Kazahsztán, Szibéria délkeleti része), a talajok duzzanata elsősorban a magas talajvízszint miatt következik be. Száraz területeken, ahol a fagyási határ nem éri el a kapillária emelkedő határát, kriogén migráció fordulhat elő a párás nedvesség miatt, amelynek hatása a talaj duzzadására annál érzékelhetőbb lesz, mint a fagyott talaj kevésbé áteresztőképessége. Azonban a kis áteresztőképességű talajok Paro foka fagy pasnosti általában nem túl slabopuchinistyh leggyakoribb talaj talajnedvesség szezonális réteg felszín alatti kapilláris vízmozgás a kapilláris emelkedés a talajvízszint. Megváltoztatása a pozíció jár megfelelő elmozdulási OLA RIM kapilláris emelkedés, amely terület függ a készítmény és hozzáadjuk a talaj elérheti 3-3,5 m hullámzó talajok intenzitása növekszik jelenlétében talajvíz a rétegen belül a szezonális fagyasztás vagy annak közelében a helyét a határa a fagyasztás. A növekvő páratartalom a mélyhideg mélységével az egyenletes talajösszetétel hullámzó intenzitása egyenletesen közeledik, vagy némileg nő, miközben előrehalad.

A fagyasztási határ 13-a. Egy egységes talaj nedvességének feltételei a talajvíz mélysége vagy hiánya esetén a mélyedés intenzitása csökken a mélységgel Ha a felszín alatti víz nem befolyásolja a szezonálisan fagyott talaj talaj nedvesedését, az UPV előfordulási mélységétől függően a fagyás, összetétel, összetétel és mélység talajfagyasztás. Az OLA teljes szezonalitási mélységének és téli előtti helyzete közötti közelítő minimális távolság, amelyen ezek a vizek nem befolyásolják a fagyasztási talaj nedvesítését, az alábbi táblázatban adják meg a főbb talajtípusokat. 1. táblázat: Az UPV hatása a fagyasztók nedvesítésére A talaj neve p. Minimálisan biztonságos a fagyasztók talajának nedvesítésére, a lábaktól a távolságig, m 1 Agyagok montmorillonitokkal és 3,5 illit bázissal 2 Kaolinit alapú agyagok, 2,5 gőzös, beleértve a poros 3 Levest, beleértve a poros 1,5 4 Sands kicsi és szilva 1, Az OLA oszcillációinak éves ciklusa a szezonális fagyasztási területeken általában a következő karaktert képviseli. Tavasszal az UPV a hóeltakaró kialakulásával emelkedik, és a szezonálisan megfagyott réteg talajának felengedése után rövid idő alatt érte el legmagasabb pozícióját. A későbbi tavaszi-nyári szezonban az OLA fokozatosan csökken, a felszín alatti vizek csapadékcsökkenése rövid felemelkedése vagy lassulása következtében. Az őszi esős időszak kezdetével az UPV emelkedik, és a csapadékmennyiségtől függően magas emelkedést ér el. A talaj folyamatos fagyasztásának idején az UPV folyamatosan leereszkedik, amíg a tél végén el nem éri a legalacsonyabb pozícióját. A talajvíz-rendszer (vízfutás) az év során nagyon instabil. Szezonális jellegűek, ezek a vizek elsősorban a hidrometeorológiai körülményektől függenek. Az őszi időszakban az esőzések feltöltik a felső vízellátást, és egyes esetekben előfordulnak. Leggyakrabban a vízfoltok fagyveszélyes talajokban keletkeznek - vályogok, nehéz homokos lödek és lösz-szerű kőzetek, amelyek hosszú ideig fennállnak. Előnyös, ha a hely kialakulásának vadose lapos területek rosszul őrzött lefolyás, alátétek, depressziók, zárt vízgyűjtők Kereskedelmi fejlesztési területek és fejlesztése területén vezető szerepet a működését az épületek és építmények megsértését természetes hidrogeológiai rendszer a talaj, ezért a változások és a páratartalom indokok igényel speciális előrejelzési módszerek a talaj fagyasztásának és hevítésének értékelésében. A páratartalom növekedése a következők miatt alakulhat ki: az OLA emelkedése [3] szerint; a talaj felszíni rétegeiben lévő nedvesség felhalmozódása a területek építése és aszfaltálása, vízzáró jelölések stb. 11

14 3.17. Értékelésekor Frost talajnedvesség feltételeit mellett, hogy meghatározzuk az átlagos nedvességtartalom nonfrozen talaj fagyasztás belül szezonálisan réteg és a tartalmát nem fagyott víz a fagyott talaj kell azonosítani a következő számítás páratartalom jellemző mutatókat a kezdeti feltételeket, és az intenzitás a duzzanat talajok: páratartalom határérték nonfrozen hullámzó a talaj; a fagyasztott agyag talaj felszívódásának kritikus páratartalma; wmg - migráció páratartalma (specifikus migrációs nedvesség felhalmozódása); Wact - korlátozza a páratartalom nonfrozen aktív agyagos talaj tartalma megfagyott víz teszi a fagyasztott talaj ww nagyságától függ az negatív hőmérséklet T. szerint az SNP a design az alapokat permafrostból W w = 0,9, hogy p + U, ahol Wp talajnedvesség a határokon átnyúló, dol egység; f $ tv együttható az SNiP fent említett fejezetének megfelelően, a talaj típusától és hőmérsékletétől függően (lásd 3.21. bekezdés, 2. táblázat); talaj nedvesség, egységtörés; A pórusoldat Sed egyensúlyi koncentrációja a sós talajban, a hőmérséklet függvényében: 7 C érték, a cikk értéke és 0,005 érték 0.012 0.026 0.045 0.062 0.1 0.135 0.168 Megjegyzés. Az adatokat a fagyás előtti hőmérsékleteknél adják meg. A Cps a pórusoldat koncentrációja a sós talajban, amelyet P S (7) Cp s = P s * ll (V sal + m ^ (8) P V sal = "isal / fij, (9) - a talaj sótartalmának mértéke,% S $ aL - a talajban lévő tartalom (tömeg) könnyen oldható a talajban, a száraz sűrűség, t / m, a nedvességtartalom WpP jellemzi ezt a rendkívül stabil állapotot a háromfázisú rendszer fagyasztott talaján (csontváz + + víz + kb. év), amelyben a víz kristályosodásakor jéggel töltött levegő pórusainak feltöltése nem okoz némi növekedést a talaj térfogatában. A sarokhatár nedvességtartalma az elsõ feltétel mindenféle fajta talajlazításának, amelyet a Wp r egyenlõtlenségben fejtünk ki, ahol: "Pr = 0,92 + 0, О в ^ (T Ир); 01) itt * v a német talaj átlagos páratartalma a rétegben egy frakció frakciója, 0,92, a sűrűség a jég, a szilárd részecskék és a csontváz a szeszély nélküli talaj, t / m3 (g / cm3) Egy gonosz talaj, egy egységtörés 0,5 7 ^ /> hőmérsékleten, ahol Ti és p a fagyasztási zóna minimális hőmérséklete, ahol a talaj duzzadása leáll (lásd a 3. tételt). A talaj stabil állapotának leírása háromfázisú rendszerben, a (11) képlet nem veszi figyelembe a nedvesség elvándorlását, ezért a feltétel (10) szükséges, de nem elégséges a kohéziós agyagos talajok számára. a fagyasztott agyag talaj rendkívül stabil állapota, amelyben a kötött víz tartalma gyakorlatilag nem befolyásolja a fagyasztás és a megolvadt talajban való mobilitását. A nedvesség jelenléte a talajban magasabb, mint a kritikus érték 12 w c r 8IP) 4 >> (13) ahol a talaj nedvessége a fluiditás határán, egy egység frakciói; / p -, a plaszticitás száma, egy egység törtjei. g A kritikus nedvesség Wc e fts = 2,7 t / m3 az 1. ábra szerint határozható meg. 2 a talaj víz fizikai tulajdonságaira vonatkozó kezdeti adatok alapján. A exp (- 2.8 Gp) értékét a rizs határozza meg A vándorló páratartalom a nedvesség növekedését jellemzi a kohéziós talaj fagyásának egységnyi térfogatában, mind a kezdeti páratartalom újraelosztása, mind a szomszédos Wcr nedvesség beáramlása miatt. 3. A paraméter értéke s exp (- 2, 8 1 p) 13

16 zóna felengedett talaj. A vándorló nedvesség felhalmozódása a fagyasztóhelyeken az intenzív heaving és a felesleges özvegyosztás fő oka. A fajlagos vándorlási nedvesség felhalmozódását a fagyasztási talajban a következő képlet alapján számítjuk ki: * P v rf> (1 4), ahol az együtthatók arányát kifejező paraméter a felengedett és a fagyasztott talajból nedvességvezető, a gyakorlati számításokban k * egyenlő lehet: kb = * / * ± at k b * 1> (O ahol ^ sat

a felengedett talaj teljes vízteleződésének megfelelő páratartalom, egységnyi frakció; I f - hőmérsékletimpulzus, amely ösztönzi a nedvesség mozgását a fagyasztó talajban; Xt = T0 f Topt lt t * 1 1 (1 b) ahol Td a talaj felszínén a kiszámított hőmérséklet C, amely egyenlő a hűtési közeg átlagos hőmérsékletével a fagyasztási periódusnál tgpf, a hűtőközeg kiszámított hőmérséklete, amely optimális a nedvesség migrációjához; * és 11 W a s o s 47 o s o s A szivattyúk felszíne fel és be 7 o ohm ohm ohom ohomomojobomw 7 o o o o o ohm ohm j3091.0h tp. 4. A paraméter értékek, ahol a gumiabroncs a fagyasztási zóna hőmérséklete, amelynél a talaj duzzadása leáll, C (lásd a Zo táblázatot, 2. táblázat); VTc r a kritikus hőmérsékleti gradiens értéke a fagyasztási zónában, átlagosan 10 S / m (0,1 S / cm); a talaj fagyásának mélysége, m (cm); tj egy táblázatos korrelatív paraméter (lásd a 2. táblázatot), kifejezve a hőmérsékletet és a fagymentes víz tartalma m k w (TJ - k < T 2 ) (18) п р и Д = 1-7 ; / П. где коэффициент пропорциональности, характеризующий мощность слоя в зоне промерзания в интервале температур Тг и /, не превышающих по абсолютной величине значения Тир; Ф+ коэффициент пропорциональности, характеризующий зону одновременного пучения грунта d fo при 1 W

ir) ) (20), ahol a Ww CQ a fagyasztott talajban lévő fagymentes víz tartalma 0,5 T9 hőmérsékleten. A V * együttható becsléséhez az F = F grafikonok használhatók (L a 4. ábrán látható. * * O, cg * A fagyasztott talaj nedvességtartalmának felfutása szempontjából aktív nedvességtartalom-határérték vagy egyébként optimális a fagyasztó agyagos talaj ilyen nedvességtartalmának jellemzése a víz kriogén vándorlása miatt kialakuló duzzanata maximum: 15

18 2. táblázat A talajparaméterek értékei 7> kw (TCr) és a felgyulladás hőmérséklete Tyr különböző típusú fékezéssel Talajtípus talajszáma Talajszám talaj 1p Hőmérséklet Érték C tényező értéke a talajhőmérsékleten Tu C a mérőfúvás megszűnésének q -0.3- 0, cukor 0,02 0, P - 4 2,5-0,95 0,9 0,65 0,63 0,6 0,58 0,56 0,55 Megjegyzés. Közbenső hőmérséklet esetén az együttható ^ értéke interpolációval történik.

19 "a r t?" C r "g? (Itt a jelölések megegyeznek a n paraméterekkel. A kezdeti nedvességtartalomnál a nedvesség feletti nedvesség nem vesz részt a vándorló eredetű jég képződésében, mivel a jeget kompenzálja az alatta lévő réteg felengedett talaj zsugorodásának térfogata a nedvesség miatt, ezért a tv> wppt a vándorlási nedvesség számításánál w helyett wdf> t - A talaj sűrűségének hatása a hullámzáskor A talaj természetes sűrűségének heterekre gyakorolt ​​hatásának felmérésekor először figyelembe kell venni a heterogén rakomány-rendszer jellegét amely a felengedett állapotban háromfázisú (csontvíz-levegő) vagy kétfázisú (csontváz-víz) táptalajt jelent, és attól függően, hogy a talaj telítettségének mértékét milyen mértékben határozza meg, a csontváz térfogatának tömege kifejezve heves intenzitás A háromfázisú rendszerek első (D) képletében a levegő pórusok részben vagy teljesen feltölthetők kristályosodó vízzel, anélkül, hogy a talaj össztérfogatát növelnék. Ez a körülmény megengedi számunkra, hogy a kezdeti sűrűségnél a j p dimenzió minimális sűrűségét vesszük, amely alatt a talaj duzzanata bizonyos mértékű víz telítődésben hiányzik. A háromfázisú rendszer talajsűrűségének növelésével a talajlazítás intenzitása növekszik, és egy bizonyos feltételes sűrűségű j értéket ér el, amely egyrészt a rendszer minimális légtérfogatával, másrészt pedig a részecskék optimális csomagolásával jellemezhető, ami a vízvisszatartás filmmechanizmusa számára a legkedvezőbb feltételeket biztosítja. A talaj sűrűségének növekedése a kétfázisú rendszer körülményei között a nedvességtartalom és a fajlagos vízáramlás csökkenéséhez vezet, és az utóbbi a w> wcrt-re nullává válik. Ennek következtében a talajlazítás intenzitása ennek megfelelően csökken, optimális esetben a talaj víztelítettsége, feltételes sűrűsége ft #, ami a fagyasztási talaj vándorlási felhalmozódása következtében a legnagyobb felhajtásnak felel meg, megközelítőleg egyenlő R o = (0, 8 + 0,9) fi Q pt, (22) ahol f io pt a talaj optimális sűrűsége, melynek jelentése a sűrűség szabványos tömörítéssel Ha a sűrűségű talajban lévő talaj további tömörödik, akkor a lengési intenzitása csökken. ésszerűen, a vándorló nedvesség áramlásának csökkenése nulla az úgynevezett kritikus sűrűségű f t c r (5. Ennek a talajnak a későbbi tömörödésével a víz folyadékfázisban történő újraelosztása leáll, és a kezdeti nedvességtartalom miatt bekövetkező duzzanat jelentősen csökken, nem haladja meg a gyengén morzsolódó talajok határát. Ebben az esetben a tömörített talaj nedvességtartalma általában nem haladja meg a JVC kritikus páratartalom értékét A fagyasztási talaj stabil (fagyásveszélyes) állapotát a kezdeti nedvességtartalom, a porozitás és a vízkristályosodás hőmérséklete határozza meg a fagyasztási zónában. A feltételeket, amikor ezek a paraméterek a talajlazítás megszüntetését jellemzik, a stabil térfogat egyenletével fejezzük ki, ahol a Pt = P>

Q., 23) Ezt az egyenletet a 6. ábrán bemutatott görbe illusztrálja. A Pd

20 ábra 5. Az agyag-talaj sűrűségétől függően a süllyedés intenzitásának változása. 6. Az 1-es fagyasztási tér egyenletes térfogatának egyenletének görbéje a lehetséges talajviszonyok zónája, mind a kezdeti, mind a vándorló víz telítődése miatt; 2 - a talaj elsüllyedésének zónája a víz kezdeti telítettségének (lt ^.- 3.5) és a talaj vándorló nedvességtartalmának köszönhetően; amikor a duzzanat csak a kezdeti nedvesség rovására következik be, és nem haladja meg a gyengén eruptív talajok modult (ffiu 3,5). A fagyasztási talaj térfogatának stabilitását jellemzo kritikus vázréteg sűrűségét a gyakorlatban kellő pontossággal jellemezni kell a p East O f * Ps 0.92 + ps [tycr-0,0b * (TUf> j 1. példa Határozza meg a fagyállóság lehetséges fagyveszélyét és feltételeit a talajtakaróban használt stabil fagyasztási térfogat alapján Alapadatok Talaj-vályogok, amelyek a következő fizikai-fizikai tulajdonságokkal rendelkeznek: w = 0,19;

0,12; / -2,72 t / m3. A 2. táblázatban szereplő adatok alapján meghatározzuk a víztömeg ^ p «- 2 C vége és a benedvesített víz tartalma (24) M ^) * * L x0 0 0 Lbi0D * A (13) képlet segítségével kiszámítjuk a kritikus páratartalmat, amelyet előre meghatároztunk fig.z értéke exp (-2,8 G p) = 0,7145: * c g

e * p (- 2> v1p) - 1 = 2! j j 2 (! п з - 2,72 0,26 (1 + 2,72-0,28) 0, W,

A (24) képlet alapján meghatározzuk a kritikus vázas sûrûséget, amelynél nem lesz a vályog duzzanata: L 0,92-2,72 p W Q, 92 + fis [H, c -0,0 6 ^ (Tr)] 0,92 2,72 (0,176-0,08-0,1) = 1,81 t / cm3. Ebben az esetben a p talaj sűrűsége egyenlő. /> = /> (1+ W) = 1,81 (1 + 0,178) = 2,13 t / m2. '' C7 * ST Így a vályog kezdeti nedvességtartalmának w = 0,19 fagyos duzzanata nem haladja meg a gyengén földelő talajt (0% * 3,5 cm / m), és teljesen leáll, ha a j0 sűrűsége elérte a 2,13 t / m * A talaj hűtésének fojtási hatása a talajra A talaj felhalmozódásának jellegét befolyásolja a hűtési arány. A hűtés mértéke (valamint annak származékai - a talaj fagyásának gyorsasága és mélysége) függ a hűtőközeg hőmérsékletétől, a fagyás időtartamától, a talaj víz- és termikus tulajdonságaitól, valamint a talaj hőszigetelésétől, a hőmérséklet függvényében a fagyasztási zónában zajlik a talajvisszaverődés. hőmérsékleti tartomány, amelynek szélső értékei határozzák meg a heaving folyamat kezdetét és annak megszűnését. Általában a Tb értéke néhány tized fokkal alacsonyabb, mint a talaj Tbp fagyásának kezdeti hőmérséklete, amelyet a víz kristályosodási folyamata bizonyos előrehaladása jellemez a talaj felhalmozódása folyamán. A gumiabroncs értéke a fagyasztási zóna minimális hőmérsékletét jellemzi, amelynél a filmvíz átadását és kristályosodását, amely a fagyasztó talaj mennyiségének növelését okozhatja, leáll. A gumiabroncsok hőmérsékletét a főbb nómenklatúra-típusok esetében a 2. táblázatban adjuk meg (3.21.) A vízfilmek folytonossága a fagyasztási zónában történő mozgása során megőrződik egy olyan hőmérséklet-gradiens jelenléte miatt, amely fagymentes nedvesség koncentráció gradienst képez, és ezzel egyidejűleg a mozgásának közvetlen ágensét képezi. Az XrTd gradiens értéke a fagyasztási zónában ^ L (T0) _ (T up-T b f) kifejezhető VTd =

%.d f (lásd: 3.21. T jf meghatározása empirikusan történik. Az agyagos talajok esetében, ahol a páratartalom (* y / és ^)> 0,5, a T értékét a V.I. Fedorov m 7 ^ = T (i ^ / tvLT * at T = 0,045. '26) A hűtési fok és a talajlazítás intenzitása közötti összefüggést a 7Tf fagyasztási zóna hőmérsékleti gradiensében bekövetkező változások nagysága és periodicitása adja meg a VTc r kritikus értéknek. A sugárzás intenzitása csökken, mivel a technikai számításokban feltételezett kritikus értékből az egyik vagy másik irányú eltérés Φ ^ egyenlő az agyagos talajok esetében 10 deg / m (0,1 deg / cm) értékkel. 19

22 ^ BMtn ábra 7. Nomogram a talaj felszínének hőszigetelés alatti minimális hőmérsékletének kiszámításához Tj, darazsak, a hőszigetelés R, m2 függvényében. С / ВТ Negatív hőmérsékleti fokok (Tu RS) és téli fagyási periódusok száma (n) L * 1; 1-2 T = * -1200: 2 - ZTT = -1700; 3-2G7 * * -2500; 4-2 G T Ahol / TM 1 az átlagos havi negatív hőmérséklet abszolút értékeinek összege egy adott területen az SNiP feje fölött az épület klimatológiájára és a geofizikára, és nincs adat rá egy adott telephelyre vagy építési területre a hidrometeorológiai állomás megfigyelései alapján, hasonló munkakörülmények között; L 0 az 1T 1 = fagyásmélység és a talajtípus függvényében, feltételezve, hogy egyenlő: m: a homok és agyagok esetében 0,23; homokos homok, finom és csendes homok - 0,28; homokkő, nagy és közepes méretű 0,3; durva talajok 0,34. A nem homogén összetételű talajok d0 értékét a mélység súlyozott átlagaként határozzuk meg a talajfagyasztás rétegén belül A szezonális talajfagyasztás mélységét az alapokon a kh d-f * (35) képlet határozza meg, ahol c L f t i a 3.40 pontban meghatározott szabványos fagyásmélység; együttható, figyelembe véve az épület (szerkezet) hőviszonyának hatását a falak és l hols alapjain a talaj fagyasztásának mélységére, az asztal szerint. 3. táblázat Az együttható koefficiense Az MPaF koefficiens szerkezeti jellemzőit általában a 3 -S f (pg) = 0,5 d 0df pg = a, 5fie-i0lf pg (38) kifejezéssel lehet ábrázolni, ahol Sj? (Vg)

- a felengedett talaj zsugorodása, m, amely a talaj felszíne felhalmozódásából keletkezik a fagyasztott rétegben; a mínusz jel azt jelzi, hogy a k egyenlõtlen a heavingnél; d P x (s m 2 / kgf) d * x összenyomhatósági tényezője (tömörítés), amelyet a természetes struktúra talajmintáinak szabványos tömörítési vizsgálata határoz meg a p a

R d - = Rd + 0,05 MPa; f t y f f a természetes kompozíciónak megfelelő talaj porozitás-együtthatók ± 0,5 d f mélységben és P nyomáson; Agyagos talajok deformációjának modulusa, MPa (kgf / cm2), a konformitási index és porozitási együttható függvényében, az SNiP utasításainak megfelelően, az épületek és szerkezetek alapjainak tervezésére; A J3 dimenzió nélküli tényezője 0,8. A talaj nedvességtartalmától függően, a (3 8) szerint a következő képletek határozzák meg: a pi és a páratartalom Wpi a felengedett talaj Yr rétegében, amelyet a következő összefüggések becslése alapján számítanak ki: f iw 0? S ftpi) fiw 9pi (42), ahol a talaj porozitási együtthatóját a külső 25 nyomáson terhelik

28 3.49. A talaj sűrűségét és nedvességtartalmát a külső konstans n arraszkulccsal és a zsugorodási érték változásával befolyásolja, amely adott esetben az adott típus általános képletével

Sr (P 9i P i) => S A Sr talaj nedvességtartalmától függően a zsugorodás mértékét (ps, kg / mz) a következő képletek határozzák meg: $ g? 0,95, ha Sy b o -5padf + p. (I + tpi) -, - S f (P a.pi) = 0

Ahol a Wpi a külső terheléssel tömörített talaj nedvességtartalma (lásd 3.50., 5.17. Bekezdés) A talaj fizikai tulajdonságainak meghatározása a nyomás függvényében a talajminta standard sűrítési vizsgálatával történik A fagyasztó rétegben található struktúra dr. Ebben az esetben a keresett mennyiségek értékelését a következő módszerre kell csökkenteni. Miután a mintát teljesen összepréseljük, a p értéket meghaladó p ki első terhelésével a talaj csontvázlati sűrűségét a pp (4 7) l - * A 1k d - a szárított talaj minta tömege után (45) (46) A - 1. * ks (48) végső értékét a P s adatai alapján határozzuk meg, és a (41) képletnek megfelelően meghatározzuk a vizsgálati minta keresztmetszeti területét, Pk Az adott terheléssel tömörített talaj fyi értékét a 3.44. Pontban vagy az 5.17. Pont szerint kell meghatározni: с (49) ahol a talajminta magassága teljes tömörítés után adott terheléssel (s-th); l i-t úgy határozzuk meg, hogy a minta végső magasságában hozzáadjuk a p * -től p ^ -ig terjedő terhelés változásának megfelelő vázlatmennyiséget; Q q a talajminta csökkentett magassága, amelyet a hk h = -th G (50) képlet határoz meg. A wpc előtti talaj nedvességének értékét a (42) képlet alapján kell kiszámítani a 0. értékhez kapott adatok alapján, és közvetlenül a kísérletből kiszámítjuk a ptr 26

29 9 + (I 9 k) 9 WPL

9c (51 ahol a talajmintában a víz tömege a kísérlet végén, 9 ± a talajminta tömege egy adott (lth) terheléssel való tömörítés után, a talajminta tömege a kísérlet végén, 9C

ugyanaz, mint a (47) képletben. Az állandó terhelésű talajtömörítés előtti (fagyasztás előtti) folyamata elősegíti a fényerősség csökkentését. Először is, ez a helyzet igaz a vízzel telített talajokra, amelyek nedvességtartalma egyenlő vagy közel áll az egységhez, ha a talajt tömörítették a préselt szabad vízben. Azonban a háromfázisú rendszerekben, amelyekben a terhelés szerkezettől való függése a szabad (levegő) pórusok miatt a talaj ülepedéséig csökken, a szerkezet működésének későbbi szakaszában fellendülése intenzitása mind lefelé, mind pedig emelkedőn változhat a talaj sűrűségének fent említett szabályosságaival összhangban felemelni. 4. H A NN ECH ÉS E ÉS O C E N K A ÉS C X DAYS X D A N N Y X A D D O O P O GNU Z O O M M ORO ZN O GO P A SZOLGÁLTATÁSOK FORRÁS KÜLSŐ Ajánlások 4.1. A fagyasztási talajok fojtó tulajdonságainak analitikus értékelésének megbízhatósága nemcsak a számítás módszere megbízhatóságától, hanem nagymértékben függ a talaj fizikai tulajdonságainak pontos megítélésétől, valamint a lengési folyamatot meghatározó indikátorok kiindulási értékének ésszerű céljától.Az talajlazítás jellemzőinek megjósolása, Ehhez elsősorban a talaj gabona (granulometrikus) összetétele tartozik; a talajváz sűrűsége; a talaj f t szilárd részecskéinek sűrűsége; talajképesség; I P; talaj nedvesség ij; a T0 átlaghőmérséklet és a talaj fagyási periódusának t0 időtartama; a fagyasztott talaj vastagsága d f. A fennmaradó mutatók számítással vagy táblázatosan vannak meghatározva, a felmérés helyének talajának összetételétől és fizikai tulajdonságaitól függően. Ha az első négy tétel kezdeti adatai meglehetősen állandó értékek az idő múlásával és a feltárás során kerülnek meghatározásra, a fennmaradó paraméterek - az éves éghajlati ciklusok különbségeitől és a fejlesztési terület elrendezésétől függően - jelentős változásokon mennek keresztül, ezáltal bizonytalanná válhatnak a számított értékek. Ezért a halak jellemzőinek előrejelzésének pontossága nagymértékben függ az utolsó három kezdeti paraméter optimális választékától és megfelelő biztonságosságától A tervezett tárgy körvonalán belüli szezonális (vagy többéves) fagyasztó réteg vastagságát jellemzõ talajok a vizsgálatnak vannak kitéve. Ha felszín alatti vizet észlelnek a vizsgált területen, akkor a bányaműveletek mélységét a megkönnyebbülés legelemibb pontjaiban meg kell növelni a táblázatban megadott adatok szerint. 1, p A bányászati ​​munkák száma a talaj fizikai tulajdonságainak meghatározásához általában a talaj heterogenitásának mértékétől függ.

A struktúra alapja, típusa, rendeltetése és mérete, a szerkezeti elemek jellemzői, beleértve az alapokat, valamint a tervezési jellemzők megbízhatóságának foka. Különösen az egyes építési típusok és a konstruktív megoldás kutatási munkájának mennyisége szabályozható a megengedhető szabályozási szabálytalanság bizonyos mértékű követelményével, amelyet az egyenlőtlen képzés maximális megengedhető deformációjával jellemeznek (lásd 2.9. Pont). A talajmintavétel racionális számát racionálisnak kell tekinteni, amely bizonyos fokú megbízhatósággal lehetővé teszi a fizikai tulajdonságok elegendő megvilágítását a vizsgált terület egészén. A bizonyos genezis és állapot talaj fizikai tulajdonságainak mutatói a matematikai statisztikák normális törvénye szerint oszlanak meg. A felmérések során kapott fizikai indikátor megbízhatóságának megítéléséhez a bizonytalansági határértékek módszerét használhatjuk fel a szükséges számú minta meghatározására, ha az indikátort meghatározó fő (középérték) eltérés és pontosság ismeretes. A megbízhatósági határértékek módszere szerint a kívánt indikátor adott bizalmi valószínűséggel (megbízhatósággal) egyenlő homogén talajnak megfelelő számú mintát, számszerűen azonos az Φ (t) valószínûségi integrállal, a k = (* б 0 / d) 2 ( 5 2) ahol i a normalizált eltérés; a meghatározás pontosságának mérése, a fő hiba arányának kifejezése ( / / tv) a részleges populáció átlagos értéke jr a teljes populáció átlagos értékéhez xa,%; A Cfo a teljes populáció fő eltérése, egyenlő a megfelelő számú megfigyeléssel (l> 20

3 0) a részleges aggregátum 6 d = (53) fő eltérése, ahol Xt a véletlen változók sorozatának első mondata (ennek az n kivetítésnek az egyedi értéke). Az ule (52) formában meghatároztuk az l észlelések számát, amely elegendő ahhoz, hogy a részleges készlet alapján meg lehessen állapítani a vizsgált indikátor átlagos értékét, amely különbözik a teljes készlet átlagértékétől legfeljebb ± átlagértéket az f * 1 megfogalmazott eltéréssel, akkor a megbízhatósági hõ (*) = 0,683 lesz. Egy másik valószínűséggel (t) meghatározzuk a Φ () 0,68 0,8 0,8 0,8 0,9 0,95 0,99 i 1 1,28 1,44 1,65 1,95 2,58 A fő eltérés jellemzi több eloszlás értékeinek szóródása. Nem függ a vizsgált talajréteg genetikai vagy életkori kapcsolódásától. A talajminták számának közelítéséhez a megengedett alapeltérések alábbi értékeket javasolják: Ps -0,0 2 t / m3; y ^ - 0, 0 7 t / m3; d az * y, és ^, illetve 4,5 és 3% között. Jelentősen befolyásolja a meghatározás n pontossági arányát. Minél pontosabb a vizsgálat, annál kisebb lesz a mutatója #. A vizsgált jelenség jellegétől függően a kutatás pontosságának mutatója elegendőnek tekinthető, ha nem haladja meg a 3-5% -ot. 28

31 A mutató elfogadható elfogadható értékei az A. A. pont szerint. A Kagan a talaj számos fizikai jellemzőjére vonatkozóan a 4. táblázatban található. 4. táblázat A talaj fizikai jellemzőinek pontosságának mutatójának értéke 6 ^ A talaj jellemzői → A jellemzők megváltozásának határértékei Természetes páratartalom,%,% 1 Páratartalom n? A malom határa -,% Talajsűrűség J7, t / m3 Mutató% Az adott P, t / m3 sűrűsége% 1> 2.3 0,> 50 1.0 1.2 1.5 2, _> 30-1.5 2 3 _ 2.1-2.3 1.8-2,, 8 ahol az átlagos talajnedvesség a szezonálisan fagyasztó rétegben dv, amely a nyári-őszi szezonban végzett felmérés eredménye; 32 e becsült (hosszú távú adatok szerint) a csapadék mennyisége, amely egy bizonyos nyári időszak alatt esett, a felmérés pillanatát megelőzően; i, a számított (többéves adat) csapadék mennyisége, amely a tél előtti időszakban (amíg a negatív levegő hőmérséklete meg nem történt) időszakra esett, egyenlő időtartammal a té kg együtthatót figyelembe véve, figyelembe véve a párolgási körülmények különbségét a talaj felszínétől a periódusokban és a többéves adatokból számítva: 4. p0 és? U M O _ F o Pe U / AU0Ale Ue4 e (56) ahol Pe, Po - * az átlagos légköri nyomás a tg és t0 Upp-t / m időszak alatt az átlagos szélsebesség az i c; A bg, D g, - a levegő átlagos abszolút páratartalma, a tg és a periódusokban; AUg (0), Aig (4> - a szélsebesség és a páratartalom átlagos különbsége két szinten a talajfelszíntől 2 m-en belül a tg és t 0 periódusok alatt. Bizonyos fokú megbízhatóság a w nedvesség kiszámításakor a (55) képletben szereplő ksh együttható értéke megegyezik az 1. megjegyzéssel. Megjegyzések: 1. Az (55) képlet érvényes arra a feltevésre, hogy a felszíni lefolyás az építési helyszínen a te és i0 időszakokban változatlan marad. 2. A talaj felszínéről történő párolgás általában csökken a téli szezon megközelítésével. határozza meg ahol a képlet 90 nap, (57) a vizsgált talaj szűrési együtthatója, m / nap A te értéke 90 napra korlátozható, mivel a fagyos talajok alacsony permeabilitása (cf 2 ^ n p és adott megbízhatósági fok (lásd 4.5 pont); (lásd a 4.5. pontot) A megadott mennyiségek kiszámítása a megadott rendszer szerint elegendő számú, a csapadékra vonatkozó referenciaadatokra érvényes, amely folyamatosan legalább 2 0 év (n? 2 0). Az évek során a csapadékmennyiségre vonatkozó adatokat figyelembe véve a számítás és az L in a szignifikáns kritériumok szerint, kis térfogatú megfigyelésekkel készült. Ebben az esetben a fő eltérést a kiszámítás során az fs becslése alapján kell kiszámítani, amelyet a diszperziótól a p Е (^ e wf> am 3.19, formula (1 1)] képlet segítségével határozunk meg, olyan területeket, amelyek az őszi időszakban hiányos telítettségű talajokból állnak. Amikor az első típus síkjait rendszerint a felszín alatti vizek jelenléte jellemzi, amelynek szintje a szezonális fagyás határáig nem haladja meg az L. táblázatban megadott értékeket. A második típus ábrázolását a felszín alatti víz hiánya vagy előfordulása jellemzi a szezonális fagyasztási határ alatt az 1. táblázatban megadott értékeknél nagyobb távolságra vannak. Az adott nedvességtartalom-gradiensek a fagyasztási talaj feleslegének kiszámítására szolgáló séma meghatározását és ennek következtében a feszítő deformációk meghatározását teszik szükségessé Az alábbiakban figyelembe vett összes számítási sémában a df fagyásmélységet nyitott talajhőmérsékletnek tekintjük T # = T0 A szerkezet vagy a hőszigetelés bevonatának fagyásgátlójára, valamint a konfluens típus geokriológiai állapotára gyakorolt ​​hőhatás esetén a fagyásmélység és a hőmérséklet értékét A talajfelszín-adagokat a par. 3,35; 3,41;

36 5.4. A kw (D), a 7. és a gumiabroncs paramétereit, amelyek a migrációs nedvesség felhalmozódásának kiszámításához (3.21. Szakasz) vannak megadva a nem sós talajok esetében, a 2. táblázatban adjuk meg. A fagyasztott víz (T) tartalmú sóoldatok esetében a (7) paramétert a (1 8) képlet alapján kell kiszámítani, és a T * sós talaj süllyedésének hőmérsékletét a következő képlet segítségével kell kiszámítani: T * T felfelé WC (T) mellett I. (6 3) 5.5. A talaj felszabadulásának nagysága az (1), (6), (6) és (66) egyenletének egyenletével ábrázolható (66) ahol f'lo, pi) p (9, /> pOg ( 68) hf (69) A víztartalmú agyagos talajok fojtó jellemzőinek kiszámítása a tv-ben wp% -ban 5.6 Az elsődleges nedvességtartalmú agyagos talajok esetében, ha az őszi időszakban a hevítési határérték nedvességtartalmát meghaladó (3.19. A (45), (46) n képletek szerint a vypr (pi) képletet az А * * kifejezés alapján határozzuk meg Wp r (pL) = 0,92 fls

P p i P s P p l (73) ("p i-SG)" p (74) P ​​i Y T, wp i

Ww (Tup, ahol a képletekben (72) szereplő paraméterek pc-indexei határozzák meg a p ^ (75) (7 5) külső terhelésektől való függését, és meghatározzák az agyagos talajok fojtó jellemzőit, amelyek hiányos víztelítéssel 4 tvpr 5,9-nél. az őszi időszakban a nedvességtartalom a Wpr (3.19. pont) alá esik vagy egyenlő, a felesleges jégkibocsátást az L ep * [1 D9B "(V" ^> (76) képlet alapján becsüljük meg, ahol a Vi, B értékek azonosak A (14) képletben az agyag ürítés nélküli talaj (I / 0) felhalmozódásának mennyisége a w kvpr állapotban a (6 9), (7 6), (39 ) és (40) p a P0 és h 0,92x0,, 0124 "0,3 körülmények között. Ex p (-2,8 J p) = 0,733 (lásd 3. ábra). * * ^ = YjTs (/ 1 + 3PswL (1 + PS ^) e * p (

1 = 0,253. Miután a 4. ábra szerint meghatározzuk a tv / And ^ = 1.31 és TUJ TQ értékeket

0,155 érték ^ * 0,95, r TirP o = 0,95 / 2,5 / 16,1 = 0,37; T0f> t = - T

p (v-tCT4 df f = -DL, 5 (10-0,95-2,2) 2 'és -10,3 ° C. Érték / Tgptl l PICh M / V cr W Up' V]> * 0,2 5-5 "- O ^ 0 e) * O ^ 3 t Te. T (n = 0,333-0,25-3) *% in lt 4 1 fvp o, 27 = 4,

Z. Amikor és /> i'y / * a jeges felszabadulás ie-p értékét az ief = 0,09 [* v - ^ (^> 2 + 1, 0 9 ^ * 0, 0 9 (0, 5) + + 1, C * 0,0438 * 0,0637 A talaj zsugorodásának elhanyagolása (- $ - 0), a (7 1) képlet szerint a hetedelés összege: + 36

Ebben az esetben az átlagos fényerősség: s 0,205 m / hfl df = 0,205 / 2,2 * 0,093 5. példa. Határozza meg az értéket Hp, és az átlagos intenzitás f duzzanat ugyanolyan körülmények között, mint a 4. példában, de a nyomáskülönbség hatására, a terhelés a talajfelszín -0,12 MPa. szerint a kísérleti adatok, a hézagtényezö terheletlen talajban, értéke 1. szerint képletek (73 ) és (74) meghatározza a tv értékét, és - Ρ (8)> 0 6 PsPri +> 0 6 <тир)= 0,9,Z М з

: 1 / L + 0,08-0,155-0,293; A -k I / július 1 (0, ^ - 0, 253) 2 értékelésével őrölt felemelt határozza zsugorodása az utasításoknak megfelelően SNP Tervezés bázisok épületek normál érték deformációs modulusa E függően együttható index és a porozitás ^ konzisztencia 1 ^: g - 0,304 0,27

9 91, ahol # p i = 0,86; I t = 0,31; = 1 0,7 MPa (107 kgf / cm *). Ezután a talaj zsugorodása, amikor 3 = 1, a képlet szerint (4 5), lesz pet nanuji "egyenlő:" S / P = 0, / 7 ^ + p. (1 * epi)] = = 0,4 10,7 1-2,2 [, 2 + 0,12 (1 + 0,86)] = 0,024 m. ^ Pi> tvpr (pi) y, a (7 2) képlet szerint, hr} lesz

i> 09 [wpr% + (fényképezési tartomány) y ^ W u p i,> - ^? ^ * 1,52-2,2 [0,09 (0,304-0,15 5) + 1,09-0,048-0,41] -0,04-0,093 m. 37

40 Ebben az esetben az átlagos feszítési intenzitás f egyenlő: f = h f! 6. példa A 4. és 2. példában ismertetett körülmények között meghatározzuk a h f értékét és a talaj átlagos intenzitását, amikor a hőszigetelő bevonatot felszínén rendezzük. A 2. példában megadott számított adatok szerint az átlagos felületi hőmérséklet és a talaj fagyás mélysége hőszigetelés alatt: "- 6.4<>C; 4 ^ 5 = 1,51 m. Az átlagos előtti talaj nedvesség 1,6 m mélységig 32,1% lesz. Az n szerint meghatároztuk a k, f l%, 7w h I + értékeket. к ъ = / * ^ 32,1 / 33,2 = 0,97 volt, a ^ / ^ - 3 2,1 / 2 5,3 = 1,27 és Tyr / Tag = 2 JS / a 4. ábra szerint. 0.98. Ezért Y, z V rg = 0,98 = 0,61; L Y S P A r-Y T és g értékekhez (V-bcr V dff = - ^ 2,5 (10-0,98-1,51) 2 = _8,2oC. Érték l ^ ap tl> / 7 08 ^ = 0,03 (0,321-0,155) +1,09 0,0395 * = 0,058 A talaj zsugorodásának figyelmen kívül hagyása (^ 0), a heaving / ^, a (7 1) képlet szerint A- = L = Pa ^ - -RG = 1 M -1,510,058 = 0,128 ", + О JJyy Cf és az átlagos feszítési intenzitás f: -F = OD 28 / 1,51-0,085 A homokos és a nagy kiterjedésű telített talajok fojtási jellemzőinek kiszámítása A kohéziós durva szemcsézett talajok a részecskeméret-eloszlás előzetes azonosítása alapján, attól függően, hogy ezek a talajok milyen mértékben növelik lehetséges marójukat oopasno száz osztva a következő csoportok: 1) talajok durva homok töltelék, kavicsos, sóder és közepes homok nem tartalmazó zárványok pylevatoglinistyh frakciók; 2) az első csoport homok tartalmazó frakciókat befogadás pylevatoglinistyh 3) finom homok és iszap, és szintén homokos vályog az i ^ * 2% -kal; 4) durva szemcsézett talajok főként! silty fillerrel. A fentiekben felsorolt ​​csoportokban a talajlazítás foka fokozódik agyag-agyag összetételének növekedésével. 5.13 Az első csoport n-edetei nem fagyveszélyes talajoknak minősülnek. Amint már említettük (lásd a 3.3. Pontot), csak akkor, ha azokat a

A zárt térfogat 41-e, ahol a fagyasztási masszából a víz akadálytalan kiáramlása lehetetlen * ezek a talajok a rosszul heverő talajok kategóriájává válnak. Ha ugyanakkor az ásványi részecskék nem tapasztalják a víz mérési hatását, akkor a teljes talaj nedvességtartalmának (L e g 0,09 * ^ *) megfelelő maximális hullámtűrési értékét a JT határozza meg, az utolsó három csoport n-jeitől a por és agyag tartalomtól függően. A kötött víz mennyiségét meghatározó frakciók lehetnek fagyveszélyesek és nem fagymentesek. Ezért, mielőtt csinál egy mennyiségi értékelését a duzzadást, például talajok, szükséges, hogy meghatározzák a kritériumnak diszperzitás D (p. 5.15), amely alapján sor tétel kategóriájába tartozó Frost képességét a talaj, hogy köti a szükséges mennyiségű nedvességet fejlesztéséhez duzzadási folyamat fejezhető át a kapilláris potenciál, a porozitás és a részecskék integrált felülete a talaj egységnyi térfogatára vonatkoztatva. Általában ezek a mutatók a talaj fagyviszonyának kritériumát képezik a diszperzió (diszperziós kritérium) D> szintje alapján, amelyet a (2) b b _ _ 16,5 - d% ep 'd * ep w (80) képlet definiál, ahol d a G fajlagos felületi energiája feszültség 0 g = 0, kg / m (0,077 g / cm) 1; k - az arányossági tényező, amely 10 ", e a felolvasztott talaj porozitási együtthatója, a víz sűrűsége, P cg * 1000 kg / m3 (1 g / cm3), da a talaj szennyezőanyagának (aggregátumok) átlagos átmérője, m = (P, Di + P j d2 + + P i / Dl)

1> (81) ahol p17 p2> "-> Pc az egyes talajfrakciók százalékos aránya, egy egység frakciói;

az egyes frakciók átlagos részecskeátmérője, m. A gyakorlati számítások során az egyes besorolt ​​frakciók átmérőit a minimális dimenziójuk határozza meg, szorozva az 1,4-es tényezővel. Az utolsó legkisebb frakció számított átmérőjét a legnagyobb átmérőjének kell venni, osztva az 1.4-es együtthatóval. A nem fagyveszélyes rendszer fagyveszélyre való áttérésének határa megegyezik a diszperziós kritérium D-1 értékével. A Db esetében a talajok a későbbi magasabb fokú fagyveszélyességi körbe tartoznak; az ilyen talajok fojtó tulajdonságai további számítások alá esnek. Példák a számításra. 7. példa A természetes kvarc homok fagyveszélyességének becslése Nadym városából, amelynek porozitási együtthatója e * 0, 7 és a következő részecskeméret-eloszlás: Partikuláris méret Homokszórása különálló frakciókkal, m 0, 1) = 0,1-1,4 = 0, m; a /> 0,05) = = 0, M; U3 (5, figyelembevételével számítottan az úgynevezett puffer mentes víz hatását, amely a maga préselt befagyását határokat az alatta lévő rétegek nem fagyott talaj miatt nagy szűrési tulajdonságokkal és alacsony víztartó képessége homok és kavics részecskék. Számviteli puffer hatást csökkenti becslésére mennyiségű nedvességet * Vy, a talaj csontvázával megtartva, és a kezdeti nedvesség helyett számításba vette w változó értéket képviselve. A Wy értéke függ a víz kristályosodása során a fagyasztó talajban bekövetkező nyomástól. Mindegyik terhelést közvetlenül a csontváz érzékeli, azonban figyelembe véve, hogy az utolsó három csoport n-ben van egy bizonyos mennyiségű szilikagát (zúzott kő), feltételezve feltételezhető, hogy a nyomás a homokrészecskék és finom frakciók hidratált héja, ezért a víz telített, nem kohezív talaj (picps) szabad (üres) felülete PR P g = p sdf> P d

P f a + W)> ahol a minta kezdeti magassága, nd z / a minta teljes üledéke a sajtolóberendezésben egy adott p - betöltési lépésnél, a terhelés kezdetétől mérve. A Wpi értékét a (42) képlet határozza meg. A talaj mintákat a szokásos módszerrel laboratóriumi vizsgálatokra állítják elő. Ha a durva szemcsézett talajokat tesztelik, akkor a mm-nél nagyobb részecskéket súlyukkal kicserélik kisebb részecskékkel (3 5). A talajra gyakorolt ​​nyomást lépésenként végezzük a végső meghatározott terhelési fag vagy Pk * Pg, pi + 0,05 MPa értékre. 5.18. Az 5.12. Pont 2-4. Csoportjaiban a durva szemcsézettségű talajok hp és f hematológiai jellemzőit a (68), (69) képlet alapján számítják ki finomszemcsés föld mennyiségi és minőségi jellemzőinek értékelése alapján, amely az agyagos talaj néhány egyenértéke. Figyelembe véve azonban, hogy a durva szemcsézett talajok alacsony összenyomhatósággal rendelkeznek, különösen elég nagy kezdeti sűrűséggel (e - 0,8), külső terhelés hiányában a zsugorodás (- «sv - 0) elhanyagolható. Ezután a képlet nagyságának duzzanat formájában történik (84) A túlzott ldovytselenie Ce p durva talajok 2-4 csoportok n határozza meg attól függően a becsült kezdeti vlagbsoderzhaniya, porozitása paraméterek WPR * i9 ** RR (Ro 1, amely tartalmazza a kiindulási denzitása PCL> Ppi > és a külső terhelés jelenléte a fagyasztó talajon, ugyanakkor a fizikai tulajdonságok (I p és d p.) a hőmérsékleti paraméterek a kiindulási adatoknak tekintendők a fajlagos vándorlási nedvesség felhalmozódásának kiszámításához a fagyasztási talajban. <Тир, То и др.) мелкозема, к которому относятся частицы крупнозернистого грунта размером менее 0,25 мм Расчет избыточного льдовыделения и величины пучения Л * промерзающего крупнозернистого грунта в условиях отсутствия внешней нагрузки производится по следующим двум схемам: Г. При >wp, p L = 0 l e f = 0,09 [t v ^ - (Gzr)] + 1,09 mg (fn)> (86) _ P s 'P d ahol és' 0,92 n n; pr> P sf id (W u - W CRF I, W határozzuk szám alatt 3,18 ;. fi - tükröző együtthatóval durva porozitású talaj tulajdonítható melkozem; Pm százalékában (tömeg) finom föld tartalom a durva talaj frakció egységek; #vcr a finomföld kritikus páratartalmát, a 3.20. szakasz (13) képletének 1p >> 2% -nál meghatározott és a * V * y értékkel megegyező egységfrakciót a 0 $ 1p w, р. = 0) egyenletnek megfelelően kell meghatározni a (85) és (8 6). * p r L 5.21. Széles körben elterjedt a durva szemcsézett talaj felhajtása a második számítási módszerhez képest: II. 6 ipr-on; o. = О (91), ahol ugyanazok a paraméterek, mint a (87) (90) képletekben. A második számítási séma szerint a heaving mennyiségét az l kifejezésből határozzuk meg. P d i d f. ef (92) ** w Számítás feleslegben ldovydeleniya $ 1e és mennyisége duzzanat A - hatására egy külső terhelés a fagyasztva durva talaj elő a következő két rendszer összhangban a változás a fizikai tulajdonságok a talaj: S. Amikor WW PR (pilz P i * 0 ief = 0,09 [W y - (Gip)] + 1,09 ^ q (n>) (93) Itt S> s

P p L Wp r (p i) z 0,92 P s f i t p> - (94) / - l T L G 4> = _ v. "p" * (P ^ z i (P i> 2 (95) 42)

45 amikor f i i = np.p m, P s ^ P p i PrgG p (96) V 1 W * z

^ m ZV ^ up ITq P ^ (TUp) + Bmz ahol a paraméterek pi indexje nem csak az A l-ről, hanem a p-ről is függ; (3.16. 3.17), a / R értékét a (41) képlet határozza meg. J pl Hangsúlyozni kell, hogy durva szemcsézett talajok esetén a víztartalom a talajban, különösen ha a lyukak nem teljesen telítettek vízzel, nem befolyásolja a sűrítési görbe természetét a különböző víztartalom ugyanaz a porozitási tényező lehet.) Ezért a savanyú érték csak a fenti módszer alapján határozható meg (lásd 5.17. A feltűnés ereje a körülmények között pr (pi) z; (45), (46) J képletet a p df 'X' Wf " 1 'y / 5.23 képlet alapján határozzuk meg. A fagyasztott durva szemcsézett talajon (P i * 0) külső terhelés hatására a Pi * 0 figyelembe veszi a fagyasztó talaj zsugorodását, a víz telítettségének feltételei mellett a talaj zsugorodását figyelembe véve a pontos jégkibocsátás és a fonásmennyiség meghatározása az alábbi séma szerint történik.<ф орм улы (4 5 ), (46)3. ТУ. При ± Р ; * 0 L e f = % ( р ^ 1, о а в т Г Ы р г ( р» г - " у 2 Ъ, где Wy2, ^ -tip U z ^ m ^ p r

ugyanazok a paraméterek, mint a (93) - (97) képletekben, a feszültségmennyiség meghatározása a ρp i. hf = /> 4 * V s- f (p, pO - (100)) kifejezés alapján határozható meg. A heterogén összetételű, egymásra helyezett talajok 5.24 Ha a szezonálisan fagyasztó rétegben homokkavics és agyagos talajok vannak a felmérési helyszínen, akkor a többrétegű réteg heap-jellemzőit külön-külön kell kiszámítani minden egyes talajtípushoz. A kezdeti számítási adatok a következők: a) a megfigyelések és a fizikai értékelés alapján meghatározott jellemzők X a talaj tulajdonságai, nevezetesen szabályozási mélysége szezonális talaj fagyasztás d ^ n I talaj fagyasztással idő i 0 F hőmérséklet és az átlagos téli felszíni hőmérséklet Ta talaj; átlagolt fizikai jellemzői bizonyos típusú talajok in situ rétegezzük; 43

46 b) paramétereket számítással meghatározott, beleértve az átlagos számított hőmérséklet befagyasztása bizonyos típusú talaj észlelt graphoanalitical értékelésére szolgáló módszerrel becsült hőmérséklete befagyasztása bizonyos típusú (vagy rétegek) a talaj a koordinátáit összege lebomlási nap - építés alatt kumulatív görbe negatív levegő hőmérséklete a téli (lásd a 8. ábrát), amellyel meghatározzuk a T0 talaj fagyasztásának átlagos téli hőmérsékletét: tv -E T ji i. (101) ahol E T p / sum-fok napok negatív levegő hőmérséklet a téli időszakra = = - Egyenes hőmérsékletű eloszlás a fagyasztott talajon a T / átlagos hőmérséklet, amely az egyes talajkülönbségek (vagy külön talajréteg), egyenlő: T 'ic T0 (1 - dfi / U f), (102) ahol T [a fagyasztott talaj átlagos hőmérséklete az 1,2 rétegekben, a talaj felszínétől az i'-réteg közepéig. f A szezonálisan fagyasztott talajrétegnek megfelelő mértéke a TL = f t e i Q ic kifejezéssel ábrázolható, ahol ocq a termofizikai együttható, amelyet a (103) kifejezésből határozunk meg és állandó értéken tartva, amikor a talaj a den * nap / m2 réteg alatt fagyódik ki; i i c a víz átlagos mennyisége, amely egy egységnyi térfogatú rétegben egy egységnyi térfogatnyi térfogatkristályosodik; W az átlagos rétegekben (1.2 L, p) belüli talaj nedvessége, egy egység frakciói; (G ±) az egyes rétegek talajában (1.2 S, tv) a fagyasztott víz (egy egység frakciói) mennyisége; d ^ (^ a 3.18. Oldaltól függően; dft, az egyes talajrétegek vastagsága, lásd a nemi adatok így lehetővé teszik a jégeső mennyiségének ZT-re történő korlátozását, ami az egyes rétegek talajfagyasztásának felel meg, tehát az első felső réteg (számítás a talaj felszínéről)> (104) az első két ZT 2 réteg esetében - rz t2 = (T j)] df J (l0 5) és így tovább: Az összeg fokú napi számított értékei < E T f y E T ^. Е Т # ) будут соответствовать на кумулятивной кривой определенным точкам а, о, с. Если по оси ординат отложить значения слоев d fv d fz,d f >amint azt a 8. ábra mutatja, és az a, b pontból az ordinát tengelyével párhuzamos vonalból, az abszcissza tengely kereszteződési pontjai megadják az egyes talajrétegek (**, tz) fagyasztási idejét, valamint a rétegek emelkedéseinek metszéspontját - a talaj fagyásának görbéje. 44

A talajfelszín átlaghőmérsékletét az alábbi időtartamok alapján határozhatjuk meg: a felületi réteg (106) (107) A felszíni hőmérséklet értékeinek ismerete egyes időszakokban, a kiszámított hőmérséklet becslése (7 ^, 7L,.) Ha a rétegek fagyasztva vannak, a felületi hőmérséklet kivételével T0j réteg [lásd a (106) képletet] meghatározható a (108) kifejezésből. Az egyes talajok vagy talajrétegek halomjellemzőit a bekezdésekben megadott módszerekkel becsüljük meg, és ahelyett, hogy a d $ és a T0 értékeit minden egyes talajtípushoz vettük felelősen a réteg erejét f lehetővé teszi, hogy megkapja a mélység-átlagolt f ingingintenzitást, amely a (68) képlet szerint grafikusan ábrázolja a 9., o, a, g korlátozott közvetlen ab párhuzamosan húzott ordináta (df) Ha az ütemezés hatására a tényleges Epure intenzitása felemelt által határolt görbe 0, és b „* c, árnyékolt részét területet a diagram fekvő a jobbra és balra a vonal AB egyenlő egymással. Ebben az értelemben az átlagos f és a tényleges viszony közötti kapcsolat. a lengés intenzitása a (109) 45-ös elhelyezéssel ültethető el

48 ábra 9. A talajvíz intenzitásának grafikonja 1) - a szezonálisan fagyasztó réteg általános és tényleges diagramja közötti kapcsolat általában; 2) a tényleges telek felépítése a rétegenként rétegezett földi sugárzás adatai alapján, amelyből az következik, hogy mindkét diagram azonos nagyságú és egyenlő értékű területe. Ezért a /; Használhatod azt a módszert, amely megkülönbözteti a / értékét, amely alapján meghatározzuk a fagyasztási talaj egyéni rétegeinek átlagfelvételi intenzitását, és értékük grafikusan feltárja a félgömb alakú fagyasztó réteg (tf) teljes intenzitását, A df sefehérítő réteget a talaj fizikai tulajdonságainak rétegenként történő értékelésével és a hűtési fázisban a fagyási periódus alatt végzett kezdeti adatok alapján készítik el Ugyanakkor az átlagos fényerősség differenciálódási foka azon elemek méretétől függ, amelyekben a szezonális fagyasztási meredekség fel van osztva, és amelyre vonatkozóan a fent említett kezdeti adatok meghatározásra kerültek. A tényleges fényerősség előrejelzésének módja a következő számítási sémára csökken. feltételesen több rétegre osztva, ahol a kezdeti talajnedvesség meghatározása -. valamint a talaj összetételének, a lágyságának és sűrűségének rétegenként változik. A talaj fizikai tulajdonságainak átlagolt mutatói alapján, a bekezdésekben leírt módszerek szerint kiszámítjuk a teljes fagyasztó réteg heap értékét. Ennek értékét a hf = VV "+ / 4r * * * * * egyenlet ábrázolja (110), ahol d a fagyasztási talaj feszültségének nagysága és intenzitása 46 rétegben

49 Ha elhanyagoljuk a fagyasztó talaj deformációját a kezdeti nedvességtartalom miatt, amely az alapfelvételi állapotnak megfelelően (2.4., 2.5. Bekezdés) nem haladja meg a gyengén összetett talaj modulusának határát (/ 7,75 cm / m), az átlagos fényerősséget f * külön rétegekben a 3.21.

Chfldf Bi-j% (111) I - n J T P - L t ("- e r f J ti.r.

VG T cj * h 1 ^ gG * (112) w, C s Bp * * i / Tu p (i), V Tci ("G" szőnyeg (114) R dr + B. dj d - A (112) képletben minden paraméter a d egész réteghez és a (113) képletben 1,2-es indexhez rendelt súlyozott átlagértékek * jelzi, hogy a paraméterek bizonyos számított rétegekhez tartoznak d ^ ydf > *> d ^.. A Ti () értékek és a 2. táblázat vagy az 5.1. és az (1-8) képlet szerinti talaj típusának függvényében vannak meghatározva., a (112) - (1 1 4) képletekben a B0 és B i paraméterek értékei okosak ozhayutsya a vázsűrűség, adott esetben, hogy a réteg a talaj alapján a vett számítási adatokat p.5.30 rétegelt konstrukció diagramja intenzitása minden szezonálisan réteg (lásd. ábra. 9), amely, egyenlet szerint egyenlő terület (109) viszünk fel a borítékot görbe jellemző a felhúzás tényleges intenzitása 6. RA S T H M O RO ZO O P H ASNES X D E M E N É K É S ÉPÍTÉSE ÉS H F D D M M A T V P O LIMIT YAN ÉS YAM ÉPÍTÉS Mélység az alapozások lefektetéséhez 6.1, az építési alapok és az építkezés tervezési szabályainak megfelelően Zheniyakh biztosítja a fagyveszélyes alapokon álló épületek és szerkezetek tartósságát és tartósságát, amelyet a következő feladatok határozhatnak meg: a) az alap mélységének kijelölése, figyelembe véve a talaj lehetséges fagyását és hevítésének megakadályozását az alapítvány alatt; b) ellenőrzi a stabilitása és erőssége az alapja a fellépés tangenciális erők fellépő duzzadás során a fagyasztás és a fagy felemelt az oldalfelületén a pincében mélysége megalapozó (a felület terv) melegítjük épületek és szerkezetek a feltételek nem promerza- 47

50 Nia talaj és a fejlesztés a normális erők fagy hullámzó alatt az alapítvány alap (n) a külső falak és oszlopok nevez utasításai alapján nyissz tervezése alapjait épületek és építmények, 6. táblázat mélysége az alapjait a feltételeit annak lehetőségét, fagyasztás duzzadó talajok bázis *

nézet és kritérium ** becslések A fentiektől való távolság A letelepedés mélysége Cp m a földi tervezés vagy a földi tervezés alól a föld alatti szint alján egyben egy a földi behatolás időszaka alatt * * * Skalnye, k r u p n o b l Homokról és aggregátumról származó könnyű maróóni talajokról, kavicsos homokról, nagy és közepes homokmentes agyag frakciókról, fürtös homokról és mindenféle talajról, beleértve a D 1 Supei poros kőzeteket, löszök, agyagok Ur * v> Szupplyok, löszek, agyagok a Wpr (118) 50-ben

53 9. táblázat fagyott talaj nyírószilárdsága értékek b 103.MPa relatív minimális hőmérséklet értéke Foundation talaj fagyasztás kizárólagos alapja f merzaveschego Sud alatt (121), ahol a értéke a becsült TRC tangens felemelt erő, formula határozza meg (115) A fh

számított oldalfelület 52

Az alagsorból 55 m 2, a szezonális fagyasztási felolvasztás rétegének becsült mélységében; F becsült állandó terhelés az alapon, MN, 0,9-es faktorral; Fr az erő kiszámított értéke, amely az alapot a csoroszlyástól az Fr ≥ MN által felolvasztott föld Fr, af vagy súrlódása miatt fújja fel, a munkakörülmények együtthatója 1 egyenlő; - a FLE fr = Z R. A (122) formátum határozza meg az Fnt, MN (c ge) erõ becsült értékét, amely az alapítványt a súrlódás következtében súrlódása következtében súrlódás következtében súrlódásnak köszönhetõ. r> + fjf J ahol R fj a talaj számított ellenállása az alapzat felső felületének felületére MPa (kgf / cm ^) a j-tom rétegben ^ az SNiP fejének utasításai szerint U; A f j lemez vertikális függőleges sávszélesség, m 2, kisebb, mint m ect és f; az A * i dl i cölöpök értéke és a horgonylemez nélküli hüvelyek mértéke egyenlő a keresztmetszet peremén lévő t o n u y y réteg termékével a termék horgonylemezének J-réteg a rögzítési vonal peremén; tt rétegek száma Az Fr, af, MN (cg s) erő számított értéke, amely a permafrost fékkel való fagyasztásával okozza az alapot a csévélés miatt a talajjal

F 1 R af, j A a - f, j) (1 2 3) ahol a talajiszap talajának számított ellenállása a fagyáspont nyírása, MPa (gf / s m 2) Az m rétegben a következő táblázatot vesszük. 10: AafK a függőleges fagyasztófelületen, m 2, az y-es nyíláson belül; érték; A probléma ugyanaz, mint az L -, az fm rmulle П 2 2). 1. ábra 0. A talaj és a talaj oldatainak ellenállása a fagyasztási felületen történő nyíráshoz Talaj neve Value /? l *, M Pa (gf / s m 2), talajhőmérséklet, С-0, 3 j - 0, 5 J - 1

4 Sandy 0,05 (0,5) Glidest ^ o, 04 beleértve (0,4) poros e 0,08 0,13 0,16 0,2 0,23 0,26 0,29 0,33 0, 3,8 (2,0) (2,3) (2,6) (2,9) (3,3) (3,8) 0,05 0, 1 0,, 18 0,2 0,23 0,25 0,32 (0,5) (1) (1,3). (1.5) (1.8) (2) (2.3) (2.5) (3.2) Megjegyzés. A talaj feletti fagyasztás és a tengelyek m és n értéke (ha ezek a felületek nincsenek speciálisan kezelve) 0-as koefficienssel veszik fel. A horgony-típus oszlopos támaszainak használata esetén a az alapozás a duzzasztásról az ajánlásoknak megfelelően kerül meghatározásra, Ha az alapokat a szezonálisan fagyasztó rétegbe kell helyezni, akkor a szerkezet stabilitását a fagyos talajok fagyasztásának feltételei között az alapozás alatt biztosítják a tangensek közös megfontolása és a normák NYH zihál erők. Ebben az esetben a tangenciális és normál hevítő erők hatásának stabilitására vonatkozó különálló alapok kiszámítása a következő képletek szerint történik: ahol: ahol d j A f h, A f, F ugyanazok a megjelölések, mint a (124) 53

56 d. I I. függése mélysége az oszlopos Alapítvány halom-d az erő Fagyasztás Puig talajréteg, amely aktiválja a kihajlási ellenőrizze az összes típusú lehorgonyzott alapjait ereje hatására tangenciális duzzadási erők összhangban előállított a fej SNP tervezése az alapokat permafrostból által az Ffh-rn A fh-F (125) képlet, ahol a számított erő a horgonyzott alapot felszakítja; A fh ugyanazok a jelölések, mint a n Az enyhén megterhelt oszloposzlop alapjainak stabilitása s hozzárendelése elfogadható értékek erők hullámzó alapjait közlekedési létesítmények gyakran nehéz, mert a hosszú távú járatok, változások a természeti környezet, amely szükséges az egyes vizsgált területen egyedi megoldásokat protivopuchinnoy szerkezet stabilitását. Ez különösen igaz a kevésbé terhelt és ürített alapokra (hidak, állványok, érintkezési hálózat, erőátviteli vonalak, csővezetékek stb.) Tartószerkezetekre. E szerkezetek a fő stabilitási feltétel bázisok, amely rezisztenciát biztosít a tangenciális erők felemelt, van lefektették az kellően biztonságos, abban az értelemben, kihajlási, mélység, attól függően, hogy a mélység a terheletlen svaynostolbchatogo alapot felolvasztott talajban alapot annak stabilitását tartjuk, amíg egy bizonyos mélységig fagyasztás Frost alatti talajba amely a duzzadás tangenciális ereje meghaladja az alapzat rögzítésének nagyságát. A függőség a mélység a cölöpök d túlzott hullámzó talajok tala x rétegvastagság fagyott talaj zavar megfelelő egyensúlyi Foundation, mutatja (ábra. 11), hogy a stabil helyzetben a halom megmarad, ha a nyújtott állapotban d = ^ y ^ d.0 ^ 65. ( 126) A talajszint közelében lévő talajok fagyasztásának biztonságos mélységét, amelynél a halom talaj egyensúlyának korlátozása a megolvasztott talajokon (az alap tömeg és terhelés nélkül) megmarad, a d0 = (d / ^, ^) 2 1s, (127) egyenlet határozza meg, ahol d cölöp mélysége tolbchatogo alapot a földön felolvasztott, megszámoltuk a felületről elrendezés 54

57 6.23. A befagyasztott bolyhos-oszlop alapja a permafrost talajban stabilizálható, ha az alapítvány alapjainak fagyasztott állapotban történő megőrzésének feltételei között az alapzat mélysége a szezonális felolvasztó réteg számított értékének kétszeresének felel meg. A fagyveszélyes talajon fagyasztott deformációk alapjainak és alapjainak kiszámítása Egyes típusú épületek és szerkezetek működési tapasztalatai azt mutatják, hogy az építési terület bizonyos földi feltételei és a felépített szerkezetek tervezési jellemzői révén az utóbbi a működés során bizonyos mozdulatokon átnyomó erők hatására képes megtenni a normál működési tulajdonságok. Alapján ez a tapasztalat, valamint az alapján, műszaki és gazdasági okokból bizonyos esetekben lehetséges, hogy a tervezési alapjait szerkezetek Frost okokból nem csak a stabilitás stabilitási szerkezetek által megkövetelt a fejét a SNP a design az alapokat állandóan fagyott talaj, hanem azok megengedhető deformáció a fagyasztó talaj felhajtásából, vagyis a második korlátozó állapotból. Tervezése deformációk struktúrák lehetővé teszi, hogy csökkentsék a mélysége az alapja, mint a normatív értékeit feltéve SNP tervezés alapjait épületek és építmények, valamint a 6.1 E szakasz az alapítvány meghatározott rétegen belül a szezonális fagyasztás -. Thawing Frost talajok kerülhet sor, ha együtt a követelmény n Az alábbi feltételek figyelhetők meg: a) az alapzat alatt fellépő duzzanat esetleges deformációja nem zavarja az épület vagy szerkezet normál működését; b) az épületek (szerkezetek) szerkezetének alapjainak egyenetlen emelésére és csökkentésére irányuló további erőfeszítések nem változtatják meg azokat a feltételeket, amelyeket az SNiP szerinti határértékeknek megfelelően alakítottak ki az épületek és szerkezetek alapjainak meghatározásához. * A fagyásveszélyes talaj fagyasztási rétegében történő alapozás elkerülhetetlenül az alapítvány a hevítő erők kialakulása, aminek következtében a szerkezet függőleges, gyakran szabálytalan elmozdulásokon esik át a határértékig Ez megegyezik a talaj fagyasztásának az alap alatt lévő sugárzásának értékével. Ezért, miközben korlátozza a szerkezet elmozdulását egy megengedhető deformációra, szükséges egy ötlet az alap talajrétegének vastagságáról, amelyen belül a duzzadás nem haladhatja meg a szerkezet megengedett deformációját. A kapacitása ez a réteg csökkenti a mélységét lefektették a tervezés belül szezonálisan permafrostból szempontjából megítélése kis deformációk állandó struktúrák lefektették a második korlátozó feltétel silnopuchinistyh talajok, jellemző a magas intenzitású és egyenetlen duzzanat, rendszerint nem garantálja megőrzése az épületek és a azonban az alapítvány normatív mélységének enyhe csökkenése miatt nem gazdaságilag indokolt. A második határállapot alapjainak megtervezése erős talajon csak a 3. és 4. osztály alsó-kétemeletes épületei számára megengedett, viszonylag nagy függőleges mozgások jelenlétében megtartva működési alkalmasságukat a talaj alapjainak szezonális fagyása és felolvasztása során. 55

58 6.28. Az alapvető követelmény korlátozza a használatát Frost talajokat bázisok a tervezési struktúrák a törzsek a választás a építkezés slabopuchinistym vagy srednepuchinistym talaj, egyenletes összetételű szempontjából mezők és mélysége szezonálisan réteget számítási bázisok megengedett deformáció szerkezetek fagy által hullámzó altalajok, fagyasztva az alap alapja alatt, a következő két feltételen alapul: (128) ahol és az alapzat legnagyobb megengedett függőleges mozgása (deformáció) függvényében, a struktúra tervezési jellemzőitől függően számítva az üledék marginális értékének 0,25-ig egyenlő, az SNiP szerint az épületek és szerkezetek alapjaira vagy szerkezetére. 11; becsült függőleges elmozdulás (deformáció) befagyasztja a talajt az alapozás alatt alapja a erők N, pontosította én és I; (> 4 a legnagyobb megengedhető építési deformációt vagy egyenetlen talajon hullámzó, ami által meghatározott táblázat 12,. a becsült relatív egyenetlen talajon pucheyiya, hűtve a kizárólagos alapja, a szakasz ajánlásainak megfelelően kell meghatározni. A kiszámított mozgásnak meg kell határoznia a lerakódott talaj mennyiségét, az alagsor alatti fagyasztást a jellemző nedvességi körülmények között Telephelyek. A hatása a terhelést a építési knag intenzitását duzzadás vesszük a megbízhatósági tartalék alapot munkát fagyos talajba. Jelentése ^ o p p e d e A a következő képlet hfz = zdfz = FZ (df-d), (129), ahol a FZ az alap alapja alatt felhalmozódott talaj átlagos mélysége (egy egység törtrésze), a bekezdések ajánlásainak megfelelően meghatározva; a talajréteg GLfZ-vastagsága az alapzat alatt; m; az alapozás becsült mélyszárazsági mélysége; m; cl alapmélység m. A becslés során a talaj nedvességét a hely egyik jellemző pontján szelektíven veszik figyelembe a kiszámított páratartalomnak. Az értéket a talaj mélyedésének intenzitása eloszlásának grafikonja határozza meg (lásd a 9. ábrát). Ebben a grafikonon, alján a fagyott réteg a CLF számított ábrák területen számszerűen értékével egyenlő su = fz cl + Z * A párhuzamos vonal abszcissza cutoff ezen a területen ad a keresztezi a y tengely a megfelelő jelig teljesítmény dfz réteget * második feltétel ellenőrzés (128 ) a d ^ r értékének és a terület két jellemző pontjára konstruált héliumintenzitás diagramjának meghatározásán alapul. Ezen diagramok alapján a hám viszonylagos egyenlőtlenségét a * hf! Lx (134) ahol df a talaj fagyasztásának számított mélysége az alapon csupasz felületen; - a talaj hőszigetelésének számított mélysége az oldalirányú hűtés hiányában; dl, a p * 7.7 ajánlásoknak megfelelően határoztuk meg. A talaj felmelegedése a szerkezet külső kerületén (rizs, 12, d) alapozva gazdaságosan megvalósítható, ha az épületeket szalagalapokra építik. A talaj központi fűtéssel történő felmelegítéséhez használja a hőcserélő cső visszatérő csöveit, amely az alaptól méternek megfelelő távolságban van elhelyezve. Bizonyos esetekben a talaj védelme a fagyástól, a fűtőtestek, a füstgázok, valamint az elektromos fűtés is alkalmazható.

63 csővezetékeket, a csövek számát és az alapozás helyét a hőtechnikai számítások határozzák meg az építési terület éghajlati viszonyai alapján. A kemény éghajlati körülmények között történő kivitelezés során a csővezeték leterhelési mélysége nem haladhatja meg a 0,5 mt. A permafrost területén a talajfűtés használata lehetséges, ha a bázis fagyott talaját a II. Módszer szerint alkalmazzák. B. Hidromeloráció 7.8. A talajlazítással szemben alkalmazott hidrogéncsökkentő intézkedések a talaj nedvességének, a talajmentesítésnek és a talaj földtani jellemzőinek körülményeitől függenek, melyeket a szűrési kapacitás jellemez. Ezek az intézkedések csökkentek: a talajvíz szintjének csökkentése és a szezonálisan megfagyott rétegben lévő talajvíz elvezetése; a talajnak a felületi m-atmoszférikus és ipari vizek általi telítettségéből való védelmére. A fő cél az ajánlott vízelvezető szerkezetek kanyarban és ürítési altalajokban nyáron és ősszel szezonban, valamint a kezdeti időszakban a téli talaj fagyasztás szárítás talaj építkezés csökkentésével OLA végzi eszköz vízelvezető árkok, árkok, árkok (nyitott és zárt) Belvíz (sekély és mély), vízelvezető homokos közbenső rétegek, és m p. Átmeneti intézkedések a talaj vízcsökkentésére, eszik bizonyos esetekben elektro-kontroll). vákuumos lefolyók stb. A vízelvezető szerkezetek felépítését az alapokon (13. ábra) közepes és durva homokban kell elvégezni, ahelyett, hogy a talajokat vízelvezető csatorna mentén helyezné el. Annak érdekében, hogy az alkalmazott homok legnagyobb porozitása és áteresztőképessége legyen, lehetőség szerint egyenletes részecskeméret-eloszlás legyen. Az alapokon elhelyezett homokfúvó kitöltés nemcsak a víz eltávolítását biztosítja az alapozásnak, hanem védi a fagyasztástól a talajjal. b) Pic. 13. Az alapok vízelvezető berendezései a - vízelvezető rendszer, ha egy csatornát a becsült szezonális talajfagyasztási mélység alá helyeznek; b vízelvezető rendszer az alapzat szigetelőrétegének jelenlétében; 1 - alapítvány; 2 - hőszigetelő réteg; 3 - fagyasztott talaj; 4 - vak terület; 5 - talajvízelvezető réteg; használt 61 csatorna

64 ábra 14. A vízelvezető szerkezetek típusai a - a vasbeton csúszda diagramja; b

zárt árokszerkezet; egy fából készült tálca rendszerében; 1 - vízelvezető létesítmény; 2 - homok- és kavicskitöltés; 2 nyersbeton előkészítése; 4 - duzzasztott agyag vagy nehéz vályog; 5 réteg hőszigetelés A csatornák és szerkezeteik kiszámítása hagyományos módszerekkel történik, a lefolyócsatornák és zárt tálcák jelölése. 14) a talaj leeresztésének mélysége, valamint a szennyvízelvezető rendszer szennyvízelvezetésének feltételei, vagy más szennyvízcsatornák és tartályok körülményei határozzák meg. Ha lehetséges alatti vízelvezető feltételek csatornákat kell alatta maradnak a kiszámított mélységi szezonális befagyasztása a talaj az alapítvány vízelvezető rendszerek a réteg megfagy földre kell biztosítani intézkedések további melegítés hőszigetelés homokot vízelvezetés az orrmelléküregek, aknák, valamint a vízelvezető csatornák és csövek helyét a kibocsátás lankákon településen Ebben az esetben az ülepítő létesítményekben a takaró homokos talajainak fagyasztása lassabbnak kell lennie, mint a mélységek ok talaj zavartalan kívül védelme érdekében a talaj bázis yasysheniya légköri és ipari víz kell függőleges tervezési területen emeltek tárgy kölcsönöz a legújabb szükséges lejtőn felszíni lefolyást, valamint gondoskodjon vak terület, amelyek védelmet nyújtanak a víz felgyülemlését a pincében. Az épület körül elhelyezett vak területek az agyag vízszigetelő rétegekkel az alapon át kell fedniük az alapok sülyedelmeinek kitöltése során az ásott talajt. Az agyagos talajkitöltőt óvatos rétegenként rétegenként tömöríteni kell kézi vagy mechanikus tömörítéssel. Nyitott vízelvezető és vízelvezető tálcákat és burkolt árkot kell elhelyezni az épületből (szerkezet) olyan távolságra, amely nem engedné meg a vízelvezető létesítményeknek az alapokon történő fagyasztás lehetséges hatását A földalatti közművek (vízellátás, csatornahálózat) felállításakor különös figyelmet kell fordítani a gondos munkára csövek összekapcsolása az épület közelében. A csövek megbízható összekapcsolása biztosítja a talajok esetleges helyi nedvességtartalmának védelmét. Ha stagnáló víz található az épület közelében, vagy szivárog a vízvezeték-rendszerből, sürgős intézkedéseket kell tenni a talaj nedvesítésének okainak megszüntetésére Az építési terület talajának lecsapolására vonatkozó általános intézkedések közé tartozik a szomszédos területek légköri és talajvizeinek védelme. 62

65 Konstrukciós és konstruktív intézkedések A konstruktív ellenintézkedések elsősorban a fagyveszélyes talajok alapjainak és szerkezetének megépítésének hatékonyságát hivatottak javítani. Ezek a tevékenységek célja: az erőfeszítések nagyságának csökkentése, az alapok kibontakoztatása; a szezonálisan fagyott rétegnél mélyebbre fekvő, felengedett vagy fagyasztott talajon lévő alapozások rögzítése; hogy illeszkedjen pincében és föld feletti része az épület az egyenetlen alakváltozás hullámzó talaj csökkentése érdekében nagyságának tangenciális erők hullámzó ajánlott: tervezés és kivitelezés az oszlopos cölöpalapok (állandó keresztmetszetű és szélesítése a végén), esetleg helyett a biztonsági öv és a masszív alapokra; a szabadon álló alapok számának csökkentése az egyes támasztékok terhelésének növelése érdekében A szerkezeti terhelés miatt nyilvánvaló, hogy ez az ajánlás lehetséges, feltéve, hogy az alap mélysége megnövekszik, az alaplemez területe nő, stb. csökkenti a oszlopos alapok és a cölöpök keresztmetszetét a fagyos behatoló talaj rétegében. Ugyanakkor a faoszlopok és a bolyhos hajtások felszerelését lefelé kell elvégezni; hajlított oldalfelületeket (legfeljebb 1-2) a vasbeton (előregyártott és monolitikus) alapokon, amelyek a fagyasztó ragadozó talaj határán belül növelik az alapítvány ellenállását a tangenciális hevítő erők hatásához képest egy függőleges éllel. Annak elkerülése érdekében, hogy a felszíni víz ne juthasson a talaj és az épület körül kialakult résbe, egy vak területet (3-5 magasságú lejtőn) vagy csuklós csúcsokat kell készíteni; csökkentse az alapok oldalfelületének érdességét a fagyos behatoló talaj rétegében (vasbeton alapozások fugázása és vasalása, a felület foltolása és a fadarabok és cölöpök hézagainak fugázása), vagy növeli az alap horgonyrészének durvaságát. Célszerű alkalmazni és kombinált megoldás; viszkózus, nem halálos anyagokat (zsírokat), valamint víztaszító impregnálókat kell alkalmazni az alapok oldalfelületének bevonására. Ilyen anyagok, gyanták, fűtőolaj, kátrány, olaj, bitumen masztix, valamint az általuk megnevezett alapítványok és földalatti szerkezetek tudományos kutatóintézete által fejlesztettek. tengeri mérföld Gsesevanova nagy molekulájú epoxi vegyületek, szilikon vegyületek és zsírok. A BAM-3 és B A M 4 típusú kenőanyagok nem keményítik a mínusz C hőmérsékleten, és 50-60% -kal csökkentik a tangenciális feszítőerőt. Az elasztikus polimer fóliák alapjainak alapozása 8-szorosra csökkenti a feszítőerőt. és az ajánlott ER-5 és ER-6 epoxi gyanták csökkentik az alapfelület érdességét és nedvesíthetőségét, továbbá hozzájárulnak az alapanyag megőrzéséhez a fagykárosodástól. A megnevezett anyagok receptjét és az alapanyag feldolgozási technológiáját az Ajánlások [4-7] a szezonálisan fagyasztó rétegnél mélyebbre olvadó, vagy fagyasztott talajokban javasolt a következők: fa és vasbeton cölöpök, amelyeket a kiszámított mélységig vezetnek, ami biztosítja X ellenállás hullámzó talajok (lásd Nos.); fából készült oszlop alapjainak horgonya és rövid horgonyai - 63

66 i l I Ábra 15. A fából készült oszlop alapjainak rögzítése horgony-rögzítő eszközökkel és egy összetett alapozással; b - cipőalap; c - egy alsó állvány a hidakkal (15. Az ilyen típusú horgonyberendezések használata javasolt az alapítvány permafrost talajának alapjainak enyhén elmélyülése miatt, amelyek fagyasztott állapotban tartják az épület (szerkezet) működése során; beton oszlopos és a keret-szerelhető bázisok opornoankernymi lemezeket enyhén terhelt eszköz A bázisok opornoankernymi lemezeket kell tekinteni fellépő erők felső felületén, a lemez és meggátolja a vetemedést fundamentalista Ahhoz, hogy ez a bal oldalon általános képletű (121) bemenetnek az együttható által meghatározott képlet ahol az állvány CL - oldalsó része, cm; I - a négyzet alakú horgonylemez oldala, cm; J3-yfi * koefficiensek a táblázatban meghatározottak szerint. 13 attól függően, hogy t, = n1 = Ba / a - fi esetén; t2 = z2ll'y / i2 = Ba / g - J52 esetében; z i - d

B> az alapozás leolvasztása esetén a felolvasztott talajakon Az alapzat lefektetése a permafrost talajon 5L * 0.71 dth> ahol az alapozásra vonatkozó számított mélyhűség mélysége, m; a szezonális felolvasztás becsült mélysége, m; d az alapítvány mélysége; h ^ a rögzítőlemez (cipő) alsó lépcső magassága, p g g 0,5 [1 2 j В п À I 13. táblázat. Értékek у31? 2 Értékek н з Г, 029 0,058 0,088 0,087 0,082 0,, 15 0,031 0,, 082 0,078 0,

67 Folytatás táblázat. 13 0.5 Értékek n i, z 1

„007 0,015 0,034 0,059 0,075 0,074 0,07 4 0,004 0,008 0,019 0,032 0,052 0,066 0,, 003 0,006 0,012 0,02 0,029 0,047 0,0 * 58 6 0,002 0,004 0,008 0,013 0,020 0,028 0,, 002 0,003 0,006 0,009 0,013 0,018 0, 001 0,002 0,005 0,007 0,01 0,010 0,008 0,002 0,004 0,005 0,008 0,008 0,008 0 0,001 0,003 0,004 0,008 0 Javasolt az épületek alapjainak és talajrészének kiegyenlítése a talajvíz egyenetlen deformációjához, a talajon tartott és a legfrissebb csavarokkal és a feszítő gallérral (könnyű faházakhoz) rögzített állványok, amelyek alapja a rand gerenda tetején lévő állványok, amelyek a keret emelkedő részét képezik truktsii épületek felelősek szerkezetek használata megfelelő bázisok vázszerkezet vagy folyamatos vasbeton födém (ábra. 16) ;. temetetlen vagy kevés temették alapítványok formájában lemezek, talpfa vagy blokkok (az alacsony épületekben a mezőgazdasági épület, a berendezések nyitott kapcsoló alektropodstantsy és Whitlock. ), Ez megakadályozza a visszafordíthatatlan maradék csomó deformációk felhalmozódását, valamint a nem eltemetett alapokat - és a tangenciális hevítő erőket; az eszköz a kőfalakban és a vasbeton övek alapjain, melyek a padló és a hidak szintjén helyezkednek el a nyílások mentén, valamint az alap alsó szélén; az üledékes varratok elrendezése a komplex vázlatokban a szerkezetben, azzal a céllal, hogy a szerkezetek egyszerű vázlatos tömbökre redukálódjanak. Ezenkívül üledékes varrások vannak elrendezve, hogy a szerkezeti elemek elválaszthatók a külső falakon, valamint a szerkezet nagymértékben kiváló hőtermeléssel. Az utóbbi esetben az üledékes varratokat legfeljebb m-re lehet kijelölni; Ábra. 16. Merev alapok vázlata a - keretszerkezet alapja; b - az állvány alapjai, amelyek az épület felépítmény felépítésének részét képezik; - az alaplemez; 1 kavics ágynemű 65

68 eszköz a helyi építőanyagokból (homok, kavics stb.) Álló folyamatos ágynemű építése alatt (építés), valamint mezőgazdasági épületeknél kevés alátámasztott alap található a helyileg tömörített alapon [9]. Az ágynemű vastagságát a talaj mélységének intenzitásának kiszámításával kell meghatározni (5.30., 5.31. Bekezdés), de legalább a szezonális talajfagyasztás kiszámított mélységének 0,5% -ánál. A fagyveszélyes talajokon végzett szerkezetek tervezésekor konstruktív rést kell kijelölni a talajszint jel és a vetületi a szerkezet szerkezeti felépítésének alapja, ennek a résnek a mérete megközelítőleg megegyezik a heaving plus plusz mennyiségeivel Fizikai-kémiai intézkedések (talajok technikai javítása). A fagyásgátló talajok stabilizálására szolgáló fizikai és kémiai intézkedések elsősorban: a talaj speciális kötődése, amely következtében a talaj vízzáró (hidrofób) lesz, és elveszíti feszítő tulajdonságait; a talaj telített sóoldattal, csökkentve a fagyási hőmérsékletét, és ezáltal csökkentve a talaj fagyásának mélységét. A. Talajok hidrofilizálása A talajok hidrofóbizálását, azaz a talaj víztaszító tulajdonságainak biztosítását bizonyos hidrotermális körülmények között kis mennyiségű kötőanyaggal dolgozzák fel. Kötőanyagként használhatók: folyékony petróleum bitumenek (tömegarány: szilárd bitumen W osztály és olaj: 1: 1,6), folyékony kőszénkátrány, tőzeg és kőszénkátrány, furfurol-anilin gyanták * 1-2% szárazanyag talaj és egyéb anyagok A talajhoz szükséges szilárdság és vízállóság érdekében célszerű szerves felületaktív anyagokat hozzáadni a talajhoz, folyadékhoz, savakhoz és fenolokhoz, valamint kis mennyiségű frissen használt mészben a talajban (ez utóbbi esetben földi mész pellet); Szerves és nitrogénbázisok, abiétikus savakat tartalmazó kéngyapot, legalább 15% szerves bázisú szénolajok, tőzeg és faanyag gyanták, amelyek 15% nagy molekulasúlyú fenolokat és savakat használnak fel felületaktív anyagként. Előállíthatók vagy összeállíthatók a munkahelyen szilárd I-HI bitumen hígításával. Az A osztályú folyékony bitumenek előállításához hígításként olajos ligrino-kerozin frakciókat kell használni, és a B osztályú olajokat, fűtőolajat, nehéz krakkolási maradékokat és egyéb nehéz hígítóanyagokat kell használni. Nehéz folyékony kátrányolajok is használhatók folyékony bitumeneként. * A furfurál-anilin-talajok hidrofóbizálása a furfurol és az anilin felületaktív anyagok talajával való kölcsönhatásán alapul, a szokásos hőmérsékleteken szintetikus furfuralanilin gyantával a talajban. 66

69 A szénkészletek mind nyers, mind homokból, antracénolajból vagy homokból és nyers kátrányból készülhetnek A hidrofób talaj szilárdsága és vízállósága főként a talaj ásványtani és granulometrikus összetételétől, a finoman eloszlatott rész kolloidkémiai összetételétől és a könnyen oldódó sók tartalmától függ. Az agyag ásványi anyagok, mint például a montmorillonit vagy a hidromikrom, káros hatással vannak a talaj kötőanyagokkal való kölcsönhatására. Az OD2-nél nagyobb plaszticitású agyagok és lödek hidrofóbizálása a bitumen vagy kátrány fokozott fogyasztását igényli. Agresszív könnyen oldódó sók bitumen és IagSOl NaHCOj még nyomokban, valamint NaJSO, ha a tartalom a talajban több mint 0,5% legalkalmasabb hidrofobizálására iszapos vályog és homok túlnyomórészt frakciók OD 0,05 mm homok és homokos vályog talaj 1P 1 együttható figyelembe véve a szennyeződést és a só higroszkóposságát; erősen kötött víz wn tartalma,%, egyenlő (0,6 0,8) Wfjt; itt # t a talaj maximális higroszkópossága. Sóoldatok alkalmazása vízmentes kristályos sók helyett erősen nedvesített talajra nem ajánlott a talajba helyezett sók gyors lerakódásának elkerülése érdekében Az alapozással végzett sótartalom két módszerrel végezhető el: a sótartalom talajának szilanizálása, mielőtt az ásatási sinusokba helyezi (18. (18. ábra, b), melyet kristályos sóval töltünk meg, majd ezt követően ugyanazon só telített oldatával öntjük. A sóoldatba helyezett sós talaj alaposan összenyomódik, és a tervezett felületét vízszigetelés védi (olajos agyagréteggel, sovány betonokkal stb.). A lyukak mélységét és az alapfelület közötti távolságot a becsült fagytömeg mélysége határozza meg, valamint a lyukakból a környező talajba jutó sótartalom mértékét. A talaj típusától és fizikai és mechanikai tulajdonságaitól függően ez a sebesség OD -0,3-ról 1 cm-re vagy annál is több lehet. Ezen esemény rövid időtartamán túl a sók hatással vannak a talaj kezdeti szerkezetére is, amelynek következtében a talaj később fagyveszélyesebb lehet, mint a salinizáció előtt. 69

72 ábra 18. Az alapítvány védelmi rendszere a talajszikesedéstől való kigombozással a

a talajfeltöltés szikesedését, mielőtt a gödörbe rakja; b - a kristályos sóval töltött lyukak nem sós talajában lévő eszköz; 1 - alapítvány; 2 - sós talaj; 3 - vak terület; 4 - fagyasztott talaj A sók jelenléte növeli a talaj termikus diffúzivitását A gyakorlatban olyan esetek voltak, amikor a fagyasztott sóoldat réteg alatt lévő talaj mélyebbre mélyedt, mint normál körülmények között. Szikesedés felgyorsítja a megsemmisítése építőanyagok, földalatti közművek fokozza a korrózió és hasonlók B. Fizikai protivopuchinnye fizikai tevékenység ígéretes módszer megakadályozza a fagy hullámzó talajok talajstabilizációnak eljárás bevezetésével az ott anyagok kompenzáló adalékot protivopuchinnyh (P K D), amelynek egy bizonyos térfogatú -deformációs tulajdonságok. Alkalmazása PKD képes kompenzálni felemelt talaj fagyasztás alatt és annak a süllyedés során olvadáskor PKD használható félig szilárd, szintetikus makromolekulás soedineday (polimerek) a következő csoportok: rideg polimerek, amelynek nagy együtthatója mennyiség, expanzió, hogy módosítaná annak térfogatát a változás szerint a környező talaj hőmérséklete ; rendkívül rugalmas polimerek (gumi típus), amelyek képesek visszafordíthatóan deformálódni egy ismétlődően mőködı periodikus nyomáson, amely 0,05-0,1 MPa (0,5-1 kgf / cm ^); polimerek, amelyek egyidejűleg rendelkeznek az első és a második csoportba tartozó vegyületek tulajdonságaival. A PCD kezdeti térfogatát, amely a talaj stabilizálására szolgál az A1 területen az n-ben megjelölt csoportok mindegyikére, az alábbi képletekkel számítható ki: hr drA (139) 70

73 M a h df + p0 hf * (140) hfdf A ddf + ^ q hf (141) L ATdf + hf + U ahol h f a heaving mennyisége, m; ^ a fagyasztó réteg ereje, m; f i - a hőtágulási térfogat-együttható PKD; L G a sarokcsökkentési hőmérséklet 7 ^ átlaghőmérséklete, C és h y közötti különbség (2. táblázat); d a főfeszültségek átlagértéke

a tömeg rugalmassági modulus PKD, MPa egyenlő: (142) Itt E az Young modulus, MPa; G a PKD volumetrikus törzse, amely egyenlő az x, E z relatív lineáris deformációk összegével; / L

Poisson aránya. P p és címkézés. A (139) - (1 4 1) képletek figyelembe veszik a PKD kezdeti térfogatának a talaj duzzadására gyakorolt ​​hatását. Az E * 0,01 MPa és a J3> 5 * 10 С 1 értékekből álló vegyületeket hatékony PKD-nek kell tekinteni, különös tekintettel a többi intézkedés ellenintézkedéseinek meghatározásakor az építkezés során. figyelembe véve az építési terület permafrost- és talajjellemzőit és a projekt követelményeit az alapozó talaj megőrzéséhez a fagyott állapotban (vagy felengedett állapotban) a szerkezet befolyásolása és működése alatt. Különös figyelmet kell fordítani az ellenjavalltípusok típusának megválasztására, miközben megőrzik a bázikus talajokat fagyasztott állapotban. Ebben az esetben helytelenül elfogadott, a döntés a permafrost hőmérsékleti rendjének megsértését eredményezheti, így előfordulásuk felső felületének (lebomlási folyamat) lecsökkentése és a szerkezet süllyedése. Ugyanakkor figyelembe kell venni a fagyott talaj hőmérsékletének lehetséges hatását az ellenintézkedések működésére és különösen a vízelvezető létesítmények működésére. Amikor tároljuk a fagyott talaj alján épületek mélysége a vízelvezető csatornák és részleges gyűjtők nem haladhatja 2/3 számított mélysége szezonális felolvasztás leggyakoribb és hatékony eszköz annak biztosítására stabilitásának épületek, amikor hullámzó talajok szezonálisan felolvasztás réteget horgonyzás alapokra permafrost. Ugyanakkor célszerű a vasbeton cölöpök alapokként való felhasználása A permafrost talajok alkalmazásakor, a sekély alapozás oszlopos és egyéb alapjainak kialakításakor a megmunkált munkák előállítása és az alapítvány telepítése

A hideg évszakban 74 törmeléket kell vezetni, azaz negatív levegő hőmérsékleten. A téli munka nem csak az alap fagyott talajának tervezési szilárdságát biztosítja, hanem lehetővé teszi a szezonálisan felengedő réteg talajának előtti hűtését is, hogy a szerkezet működése során csökkentsük a vastagságát. Emelése a felső határ permafrost az alapjait úgy érjük el, az eszközt a felületén hőszigetelő bevonat a talaj, talajvédelem, olvadó teljes kapacitással szezonálisan felolvasztás réteg in vivo érdekében a legkisebb zavart a rendszer permafrost talajok esetében elkerülhetetlen termelés földmunkaigény a melegebb hónapokban, meg kell adnia a következő Tevékenységek: Az ásatást kis területeken kell elvégezni, a projektjelet mélyebben le kell vágni fagyasztott talaj, de nem felengedve; a gödör mérete nem lehet túlzott készlet; az alapozó gödröt gondosan védeni kell a felszíni vizek beléptetéséig, valamint a napfény hatásától és a falak meleg levegővel való mosásától; csak előregyártott alapokat kell használni, amelyek felszerelését közvetlenül a gödör elmélyítése után a tervezési jelig kell elvégezni; A megfelelő vastagságú, százszoros, alacsony összenyomható ágynemű gravitációját az alapok alá kell helyezni; az alapok felszerelése után az ásatás szinuszai azonnal fel kell tölteni talajjal, rétegenként rétegenként; háttérkitöltési védeni kell a víz behatolása és a bázist - a napsugárzás ereje ahhoz, hogy csökken az energiafogyasztás szezonálisan felolvasztás réteg és kiküszöbölhetők a duzzadó talajok alapítványok körül az utolsó ajánlott, hogy gondoskodjon termolokalizatory hővezető szigetelő biztosító talaj fagyasztás sebessége körülbelül 2-szer kisebb, mint a talaj fagyásának sebessége, amikor a felület csupasz. Hivatkozások 1. A fagyasztott talajok fizikai, termikus és mechanikai tulajdonságainak meghatározására vonatkozó iránymutatások, - M.: Stroyizdat, Ajánlások a fagykárosodás meghatározására, mérjék meg az épületek és szerkezetek száz- vagy talajait. Sverdlovsk: Ural Polytechnic Institute, 1979, 3. Irányelvek az épületek és szerkezetek alapjainak megtervezéséhez. M.: stroiizdat, ajánlások az organoszilíniumvegyületek felhasználásáról az alapítványok fagydaganat elleni küzdelmében. - M.: Stroyizdat, Ajánlások a talaj fagyasztóerejének az építőszerkezetek fizikai-kémiai módszerekkel való csökkentésére. - M.: stroiizdat, Ajánlások az alapozások fagyos csikorgásának tangenciális erőinek csökkentésére műanyag kenőanyagok és szilikon keverékek alkalmazásával. - M.: Stroyizdat, Ajánlások a talajon felállított mesterséges szerkezetek tervezése és szabványainak javítására, figyelembe véve a BAM természetes körülményeit. M.: VNII közlekedési konstrukció, 1981, 8. Iránymutatások az alapok és az alapok megtervezésére a permafrostról. - M.: stroiizdat, 1980, 9. Útmutató alapítványok és alapítványok tervezéséhez. - M.: Stroyizdat,